+7(499) 136 06 90

+7(495) 704-31-86

[email protected]

Объем горючей массы кабелей


Методика расчета объема горючей массы (неметаллического материала) изоляции кабелей (проводов)

Методика расчета объема горючей массы (неметаллического материала) изоляции кабелей (проводов)

Пояснение 2004 к НПБ 110-03
Объем горючей массы (неметаллического материала) изоляции кабелей (проводов) определяется в соответствии с методикой, изложенной в ГОСТ Р МЭК 332-3-96 "Испытание кабелей на нераспространение горения. Испытание проводов или кабелей, проложенных в пучках" (пункт 2.3) и приведенной ниже:
Для расчета требуемого числа отрезков кабеля определяют объем неметаллического материала в 1 м одного отрезка.

Образец кабеля длиной не менее 0,3 м вырезают так, чтобы поверхности среза были перпендикулярны к оси кабеля, что обеспечивает точное измерение его длины.
Образец разбирают и каждый неметаллический материал взвешивают (Сi). Неметаллические материалы, масса которых составляет менее 5 % от общей массы неметаллических материалов, допускается не учитывать.
Если электропроводящие экраны нельзя снять с изоляционного материала, эти компоненты принимают за одно целое при измерении их массы и определении плотности.
Плотность каждого неметаллического материала (включая пористые материалы) определяют соответствующим методом, например по разделу 8 ГОСТ 12175, для получения значений с точностью до второго десятичного знака. Для ленточных и волокнистых материалов значение плотности принимают равным 1.
Объем Vi (л/м длины кабеля) каждого неметаллического материала Сi определяют по формуле:
Vi = Mi / (Pi * l)
где Mi - масса материала Сi, кг;
Рi - плотность материала Сi, кг/дм3;
l - длина образца кабеля, м.
Общий объем V неметаллических материалов, содержащихся в 1 м кабеля, равен сумме отдельных объемов V1, V2 и т. д.
Ближайшее целое число (0,5 и выше округляют до 1) отрезков, формирующих образец, получают делением объема на метр кабеля... для конкретной категории испытаний, на общий объем V.

Добавить комментарий

Объем горючей массы кабельной линии

Объем горючей массы кабельной линии Кабельная линия может состоять из различного количества кабелей нескольких типов (рис. 1) и для расчета объема горючей массы кабельной линии необходимо иметь величину объема изоляции каждого типа кабеля. Как правило, кабель имеет несколько слоев изоляции из различных материалов и различного объема. Например, в низковольтном многожильном ланкабеле имеется полиэтиленовая разноцветная изоляция медных жил и наружная оболочка из поливинилхлоридного пластиката Методика определения объема горючей массы кабеля, приведенная в Пояснении к НПБ 110-03 взята практически без изменений из ГОСТ Р МЭК 332-3-96 "Испытание кабелей на нераспространение горения. Испытание проводов или кабелей, проложенных в пучках", а именно пункт 2.3. Методика универсальная и вследствие этого достаточно сложна и реально может быть использована, пожалуй, только для сертификационных испытаний, иначе сложно обеспечить и подтвердить достоверность полученных результатов. Очевидно, по причине отсутствия гостированных методов измерения непосредственно объема изоляции кабеля, его значение определяется исходя из массы и плотности образцов изоляции кабеля. Для измерения берется образец кабеля длиной не менее 0,3 м с поверхностями среза, перпендикулярными оси кабеля для обеспечения точного измерения его длины. Образец разбирают на составные элементы и определяют вес каждого неметаллического материала. Неметаллические материалы, масса которых составляет менее 5 % от общей массы неметаллических материалов, допускается не учитывать. Если электропроводящие экраны нельзя снять с изоляционного материала, эти компоненты принимают за одно целое при измерении их массы и определении плотности. Далее плотность каждого неметаллического материала (включая пористые материалы) определяют соответствующим методом и в качестве примера дается ссылка на раздел 8 ГОСТ 12175 "Общие методы испытаний материалов изоляции и оболочек электрических кабелей. Методы определения плотности. Испытания на водопоглощение и усадку". В этом ГОСТе основным методом определения плотности материалов указан суспензионный метод, приведенный в п.8.1., по которому в этиловый спирт (для определения плотности менее 1 г/см3) или в раствор хлористого цинка (для определения плотности, равной или более 1 г/см3) помещают три отрезка изоляции кабеля длиной 1-2 мм. Далее добавляют дистиллированная воду пока образец не достигнет взвешенного состояния в жидкости. Затем ареометром определяют плотность жидкости и фиксируют с точностью до трех десятичных знаков как плотность испытуемых образцов. По Пояснению к НПБ 110-03 и по ГОСТ Р МЭК 332-3-96 достаточно определения значений плотности с точностью до второго десятичного знака, а для ленточных и волокнистых материалов значения плотности принимают равным 1. В качестве контрольного метода в ГОСТ 12175 п.8.2 приведен пикнометрический метод, в котором используются образцы массой от 1 до 5 г, весы с погрешностью не более 0,1 мг, пикнометр вместимостью 50 см3, рабочая жидкость (96% этиловый спирт) и баня жидкостная с терморегулятором. В процессе испытаний определяется вес пустого и сухого пикнометра, а так же пикнометра с образцами изоляции кабеля. Отрезки образца должны быть погружены в рабочую жидкость и из них должен быть удален весь воздух, например вакуумированием пикнометра, помещенного в эксикатор. После прекращения вакуумирования пикнометр заполняют рабочей жидкостью, температуру которой доводят до (23±0,5)°С в жидкостной бане, при этом пикнометр должен быть заполнен до своей предельной вместимости. Затем наружную поверхность пикнометра вытирают насухо и взвешивают вместе с его содержимым, после чего содержимое удаляют и пикнометр заполняют рабочей жидкостью. Воздух должен быть удален. Определяют массу пикнометра с его содержимым при температуре (23±0,5)°С. Исходя из плотности 96% этанола 0,7988 г/см3 при температуре 23°С, массы отрезков образца, массы жидкости, необходимой для заполнения пустого пикнометра и пикнометра образцами определяется их плотность. Так же в ГОСТ 12175 допускается применение градиентного метода определения плотности материалов по ГОСТ 15139. Исходя из найденной плотности ? i каждого неметаллического материала, его массы mi и длины взятого отрезка l и, определяется его объем Vi в 1 метре кабеля в литрах: Vi = mi /(? i x l), (1) 3, l-длина образца где mi – масса i-го материала в кг, ? i - плотность i-го материала в кг/дм кабеля в метрах. Искомый объем V неметаллических материалов, содержащихся в 1 м кабеля, равен сумме отдельных объемов V1, V2 ... каждого типа материала. Для определения объема горючей массы изоляции одного метра кабельной линии необходимо полученные результаты по каждому типу

Volume of the combustible mass to cable line The Cable line can consist of different amount of the cables several types (the rice. 1) and for calculation of the volume of the combustible mass to cable line necessary to have a value of the volume to insulation of each type of the cable. As a rule, cable has several layers to insulation from different material and different volume. For instance, there is polyethylene varicoloured insulating the copper veins in низковольтном многожильном ланкабеле and external shell from поливинилхлоридного пластиката Methods of the determination of the volume of the combustible mass of the cable, provided in Explanation to NPB 110-03 is taken practically without change from GUEST R MEK 332-3-96 "Test the cables on nonproliferation of the combustion. Test wire or cables, laid in bunch", as follows point 2.3. The Methods universal and hereupon it is enough complex and real can be used, probably, only for certified test, otherwise in a complicated way provide and confirm validity got result. Obviously, by reason of absences гостированных methods of the measurement directly volume to insulating the cable, his(its) importance is defined coming from mass and density sample to insulating the cable. For measurement rs the sample of the cable by length not less 0,3 m with surface of the cut, perpendicular axises of the cable for ensuring the exact measurement of his(its) length. The Sample analyse on component elements and define the weight each неметаллического material. Nemetallicheskie material, which mass forms less 5 % from the general mass неметаллических material, is allowed not to take into account. If электропроводящие screens it is impossible take out of insulating material, these components takeаas one integer at measurement of their mass and determination to density. Hereinafter density each неметаллического material (including пористые material) define the corresponding to method and as example is given reference to section 8 GUESTS 12175 "General methods of the test material to insulation and shell of the electric cables. The Methods of the determination to density. Test on водопоглощение and shrinkage". In this GUEST by main method of the determination to density material is specified суспензионный method, provided in p.8.1., on which in ethyl alcohol (for determination of density less 1 g/sm3) or in solution of the clorous zinc (for determination of density, equal or more 1 g/sm3) place three lengths to insulating the cable by length 1-2 mm. Hereinafter add distilled water while sample will not reach the weighted conditions in liquids. Then, the aireometer define density to liquids and fix accurate to three decimal signs as density испытуемых sample. On Explanation to NPB 110-03 and on GUEST R MEK 332-3-96 it is enough determinations of importances of density accurate to the second decimal sign, but for band and волокнистых a material of importance of density take equal 1. As checking method in GUEST 12175 p.8.2 are brought пикнометрический method, in which are used sample by mass from 1 before 5, scales with inaccuracy not more than 0,1 mg, пикнометр capacity 50 sm3, worker liquid (96% ethyl alcohol) and bath liquid with терморегулятором. In process of the test is defined weight started and dry пикнометра, but in the same way пикнометра with sample of the insulating the cable. The Length sample must be shipped in worker liquid and of them must be removed whole air, for instance вакуумированием пикнометра, placed in эксикатор. After cessation вакуумирования пикнометр fill the worker by liquid, which the temperature carry to (23 0,5) С in liquid bath, herewith пикнометр must be filled before its limiting capacity. Then, the external surface пикнометра вытирают dry and weight together with his(its) contents whereupon the contents delete and пикнометр fill the worker by liquid. The Air must be removed. Define the mass пикнометра with his(its) contents at the temperature (23 0,5) С. Coming from density 96% этанола 0,7988 g/sm3 at the temperature 23 С, masses length sample, masses to liquids required for filling started пикнометра and пикнометра sample is defined their density. In the same way in GUEST 12175 are allowed using градиентного method of the determination to density material on GUEST 15139. Coming from found to density? i each неметаллического of the material, his(its) masses mi and lengths of the taken length l and, is defined his(its) volume Vi in 1 metre of the cable in litre: Vi = mi /(? i x l), (1) 3, l-length sample where mi - a mass i-go material in kgs,? i - density i-go material in kgs/dm cable in metre. The Sought volume V неметаллических material, being kept in 1 m cable, is an amount of the separate volumes V1, V2... each type of the material. For determination of the volume of the combustible mass to insulation of one metre to cable line necessary got results on each type

КППГнг(А)-HF, КППГнг(А)-FRHF

КППГнг(А)-HF, КППГнг(А)-FRHF

контрольный с изоляцией и оболочкой из полимерных композиций, не содер­жа­щих галогенов, в т.ч. огнестойкий

ТУ 16.К121-029-2013
ТУ 16.К71-304-2001
ТУ 16.К71-339-2004 (Продукция изготавливается по Лицензионному договору (патентообладатель ОАО "ВНИИКП")

 

Область применения

Кабели предназначены для неподвижного присоединения к электрическим приборам, аппаратам, сборкам зажимов электрических распределительных устройств на номинальное переменное напряжение 660 В частотой до 100 Гц или постоянное напряжение до 1000 В.

Кабели применяются при групповой прокладке кабельных линий цепей питания и контроля. Кабели предназначены для применения на крупных тепловых электростанциях, нефтехимических объектах, в метро, в зданиях и сооружениях с массовым пребыванием людей, концертных залах и закрытых стадионах, театрах, аэропортах, вокзалах, в помещениях оснащенных компьютерной и микропроцессорной техникой и других объектах, к которым предъявляются повышенные требования пожарной безопасности.

 

Кабели марки КППГнг(А)-HF не распространяют горение при групповой прокладке, с изоляцией и оболочкой из полимерных композиций не содержащих галогенов.
Класс пожарной опасности по ГОСТ 31565 кабелей исполнения «нг(А)-HF» - П1б.8.1.2.1.

Кабели марки КППГнг(А)-FRHF огнестойкие, не распространяющие горение при групповой прокладке, с изоляцией и оболочкой из полимерных композиций не содержащих галогенов. Кабели сохраняют работоспособность в условиях воздействия пламени в течение 180 минут.
Класс пожарной опасности по ГОСТ 31565 кабелей исполнения нг(А)-FRHF - П1б.1.1.2.1.

 Кабели КППГнг(А)-HF по ТУ 16.К71-304-2001 предназначены в том числе для эксплуатации в системах АС класса 3Н по классификации ОПБ-88/97 (ПНАЭ Г-01-011).

Контрольные огнестойкие кабели КППГнг(А)-FRHF по  ТУ 16.К71-339-2004 изготавливаются для применения на атомных станциях (АС) вне гермозоны в системах АС класса 2 по классификации ОПБ 88/97 (ПНАЭ Г-01-011), а так же на ккрупных тепловых электростанциях, нефтехимических объектах, в метро, в зданиях и сооружениях с массовым пребыванием людей: концертных залах и закрытых стадионах, театрах, аэропортах и вокзалах; в помещениях, оснащенных компьютерной  и микропроцессорной техникой и других объектах, к которым предъявляются повышенные требования пожарной безопасности.

 

Конструкция КППГнг(А)-HF, КППГнг(А)-FRHF

Токопроводящая жила - медная однопроволочная, 1 класса по ГОСТ 22483, номинальным сечением от 0,75 до 6 мм2.

Термический барьер (только для КППГнг(А)-FRHF) – обмотка стеклослюдосодержащими лентами.

Изоляция -полимерная композиция, не содержащая галогенов.

Скрутка - количество жил от 4 до 127. Изолированные жилы кабелей скручены, в каждом повиве имеется счетная пара.Допускается цифровая и цветовая маркировка изоляции жил.

Разделительный слой -полимерная композиция, не содержащая галогенов.

Наружная оболочка -полимерная композиция, не содержащая галогенов.

 

Расшифровка кабеля КППГнг(А)-HF, КППГнг(А)-FRHF :
      -    медная жила

К – контрольный;

П – использование для изоляции жил безгалогенных композиций на основе полиолефинов;

П – применение оболочки, основанной на полиолефинах безгалогенных композиций;

Г – отсутствие дополнительного защитного покрова;

нг – не поддерживающий и не распространяющий горение;

 (А) – категория распространения горения по требованиям ГОСТ Р53315-2009;

FR (Fire Resistance) – устойчив к высокотемпературному воздействию;

HF (Halogen Free) –галогенов в составе используемого сырья нет

 

Технические характеристики КППГнг(А)-HF, КППГнг(А)-FRHF

Номинальное напряжение, кВ

0.66

Температура окружающей среды при эксплуатации кабеля, °С

от – 50 до + 50

Длительно допустимая температура нагрева жил при эксплуатации, °С

70

Допустимый радиус изгиба кабелей при прокладке и монтаже, диаметров кабеля

для бронированных кабелей

10

для небронированных

6

Кабели прокладываются при температуре (без предварительного подогрева), °С, не ниже

-15

Огнестойкость кабелей марки КППГнг(А)-FRHF, мин, не менее*

180

 

 

КППГнг(А)-НF (ТУ 16.К71-304-2001)

Число жил, номинальное сечение (мм2)

Расчетный диаметр кабеля, мм

Расчетная масса кабеля, кг/км

4х1,0

9,9

163

5х1,0

10,6

188

7х1,0

11,2

223

10х1,0

13,5

305

14х1,0

14,4

368

19х1,0

15,7

451

27х1,0

18,1

595

37х1,0

19,9

752

52х1,0

22,9

996

4х1,5

10,5

191

5х1,5

11,2

222

7х1,5

11,9

268

10х1,5

14,4

369

14х1,5

15,4

451

19х1,5

16,8

559

27х1,5

19,5

745

37х1,5

21,5

950

4х2,5

9,4

166

5х2,5

10,2

203

7х2,5

11

258

10х2,5

13,8

360

14х2,5

14,9

475

19х2,5

16,5

620

27х2,5

20,1

880

37х2,5

22,4

1167

4х4

11

241

7х4

13

384

10х4

16,4

538

4х6

12,2

322

7х6

14,5

522

10х6

18,8

755

 

КППГнг(А)-HF (ТУ 16.К121-029-2013)

Число жил, номинальное сечение (мм2), исполнение, напряжение (кВ)

Расчетный диаметр кабеля, мм

Расчетная масса 1 км кабеля, кг

4х0,75

7

74

5х0,75

7,5

90

7х0,75

8,1

111

10х0,75

10,7

169

14х0,75

11,5

216

19х0,75

12,7

276

27х0,75

15

375

37х0,75

16,7

491

52х0,75

19,9

686

4х1,0

7,3

86

5х1,0

8

105

7х1,0

9,2

145

10х1,0

11,3

199

14х1,0

12,2

257

19х1,0

13,5

330

27х1,0

15,9

451

37х1,0

17,7

594

52х1,0

21,1

831

4х1,5

7,9

107

5х1,5

9,2

146

7х1,5

9,9

182

10х1,5

12,2

252

14х1,5

13,2

328

19х1,5

14,6

425

27х1,5

17,3

585

37х1,5

19,7

794

4х2,5

9,4

163

5х2,5

10,2

200

7х2,5

11

254

10х2,5

13,8

354

14х2,5

14,9

469

19х2,5

16,5

614

27х2,5

20,1

870

37х2,5

22,4

1156

4х4

11

237

5х4

12

295

7х4

13

379

10х4

16,4

532

4х6

12,2

318

5х6

13,3

395

7х6

14,5

516

10х6

18,8

747

 

КППГнг(А)-FRHF (ТУ 16.К71-339-2004)

Число жил, номинальное сечение (мм2

Наружный диаметр кабеля, мм

Расчетная масса кабеля, кг/км

Объем горючей массы, л/км

4х1

12,3

220

100

5х1

13,5

258

116

7х1

14,5

311

134

10х1

17,8

426

180

14х1

19,1

519

208

19х1

21

645

249

27х1

25,4

902

349

37х1

28,2

1144

425

52х1

32,9

1522

548

4х1,5

12,9

254

108

5х1,5

14,2

300

125

7х1,5

15,2

366

145

10х1,5

18,8

503

196

14х1,5

20,2

620

227

19х1,5

22,3

777

271

27х1,5

27

1088

379

37х1,5

30

1391

463

52х1,5

35,4

1898

620

4х2,5

14,1

324

126

5х2,5

15,3

376

141

7х2,5

16,4

465

163

10х2,5

20,4

645

221

14х2,5

22

807

256

19х2,5

24,9

1060

331

27х2,5

29,5

1434

429

37х2,5

32,8

1852

523

52х2,5

38,8

2539

701

4х4

15,7

431

155

7х4

18,5

633

203

10х4

23,1

884

278

4х6

17

542

175

7х6

20

811

229

10х6

25,7

1176

340

 

Кабельная продукция производится на заводе Энергокабель  , Сегментэнерго

 

В случае если у Вас возникли дополнительные вопросы , Вы всегда можете обратиться к нашим специалистам  по телефону  +7 (812) 703-79-55, отправить сообщение по e-mail  [email protected] или сделать Онлайн-Заявку на сайте. Мы всегда готовы помочь и ответить на Ваши вопросы.

Проблема защиты запотолочного пространства | Артон

И. Неплохов
эксперт, к.т.н.

Требования противопожарной защиты пространств за подвесными потолками и под двойными полами появились сравнительно недавно, но успели претерпеть ряд существенных изменений. В настоящее время тип автоматической противопожарной системы определяется исходя из величины объема горючей массы одного метра кабельной линии. В статье приводятся методики определения объема горючей массы кабеля и рассматривается развитие технических решений, использовавшихся для защиты пространств за подвесными потолками и под двойными полами. Эти пространства, в отличие от основных помещений, характеризуются более сложными условиями: трудности монтажа и технического обслуживания, наличие воздушных потоков, пыли и т.д. Это определяет поиск специальных технических решений, обеспечивающих высокий уровень защиты при снижении общих затрат на монтаж и обслуживание.

ТРЕБОВАНИЯ ПО НПБ 110-03

Как и в общем случае, уровень требуемой защиты пространств за подвесными потолками и под двойными полами зависит от величины пожарной нагрузки, с учетом ее специфики. Если практически нечему гореть, то защита не требуется, сравнительно небольшой объем - достаточно автоматической установки пожарной сигнализации (АУПС), большой объем - требуется автоматическая установка пожаротушения (АУПТ). По предыдущей версии НПБ 110-99 «Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией», п. 3.11, пространства за подвесными потолками и двойными полами при прокладке в них воздуховодов, трубопроводов или кабелей (проводов), в том числе при их совместной прокладке, с числом кабелей (проводов) более 12 напряжением 220 В и выше с изоляцией из горючих и трудногорючих материалов, независимо от площади и объема, требовали АУПТ, а при прокладке от 5 до 12 кабелей (проводов) напряжением 220 В и выше требовали АУПС независимо от площади. Допускалось не защищать пространства за подвесными потолками и под двойными полами при прокладке кабелей (проводов) в стальных водогазо-проводных трубах, при прокладке трубопроводов и воздухопроводов с негорючей изоляцией и при прокладке кабельных трасс с числом кабелей и проводов менее 5 напряжением 220 В и выше с изоляцией из горючих и трудногорючих материалов. То есть либо запотолочное пространство должно быть изолировано от кабелей стальной трубой, которая не допустит распространения пожара, либо их число должно быть незначительно.

Конечно, число кабелей (проводов) слабо связано с пожарной нагрузкой, например, можно было не защищать запотолочное пространство, если проложено 4 силовых кабеля типа ВВГ 1х1,5 (сечение 1,5 мм2) диаметром 5 мм и если проложено 4 силовых кабеля типа ВВГ 1х240 (сечение 240 мм2) диаметром 27,7 мм. В 2003 году эти требования были существенно изменены: использовавшийся ранее для определения выбора уровня защиты критерий в виде числа проводов заменен объемом горючей массы. В действующих в настоящее время НПБ 110-03 по п. 11 Таблицы 2 пространства за подвесными потолками при прокладке в них воздуховодов, трубопроводов с изоляцией, выполненной из материалов группы горючести Г1-Г4, а также кабелей (проводов), не распространяющих горение (НГ) и имеющих код пожарной опасности ПРГП1 (по НПБ 248), в том числе при их совместной прокладке с общим объемом горючей массы 7 и более литров на 1 м кабельной линии, защищаются системами пожаротушения, с общим объемом горючей массы от 1,5 до 7 л на 1 м кабельной линии - пожарной сигнализацией. Там же указано, что объем горючей массы изоляции кабелей (проводов) должен определяться по методике, утвержденной в установленном порядке.

Пространства за подвесными потолками и под двойными полами автоматическими установками не оборудуются при прокладке кабелей (проводов) в стальных водогазопроводных трубах или стальных сплошных коробах с открываемыми сплошными крышками, при прокладке трубопроводов и воздухопроводов с негорючей изоляцией, при прокладке одиночных кабелей (проводов) типа НГ для питания цепей освещения и при прокладке кабелей (проводов) типа НГ с общим объемом горючей массы менее 1,5 л на 1м кабельной линии за подвесными потолками, выполненными из материалов группы горючести НГ и Г. Причем, если здание (помещение) в целом подлежит защите АУПТ, пространства за подвесными потолками при прокладке в них воздуховодов, трубопроводов с изоляцией, выполненной из материалов группы горючести Г1-Г4, или кабелей (проводов) с объемом горючей массы кабелей (проводов) более 7 л на 1 м кабельной линии необходимо защищать соответствующими установками, но если высота от перекрытия до подвесного потолка не превышает 0,4 м, то установка пожаротушения не требуется. Пожарная сигнализация используется вне зависимости от расстояния между перекрытием и подвесным потолком.

ОБЪЕМ ГОРЮЧЕЙ МАССЫ КАБЕЛЬНОЙ ЛИНИИ

Кабельная линия может состоять из различного количества кабелей нескольких типов (рис. 1), и для расчета объема горючей массы кабельной линии необходимо иметь величину объема изоляции каждого типа кабеля. Как правило, кабель имеет несколько слоев изоляции из различных материалов и различного объема. Например, в низковольтном многожильном ланкабеле имеются полиэтиленовая разноцветная изоляция медных жил и наружная оболочка из поливинил-хлоридного пластиката (рис. 2).

Методика определения объема горючей массы кабеля, приведенная в Пояснении к НПБ 110-03, взята практически без изменений из ГОСТ Р МЭК 332-3-96 «Испытание кабелей на нераспространение горения. Испытание проводов или кабелей, проложенных в пучках», а именно п. 2.3. Методика универсальная и вследствие этого достаточно сложна и реально может быть использована, пожалуй, только для сертификационных испытаний, иначе сложно обеспечить и подтвердить достоверность полученных результатов. Очевидно, по причине отсутствия гостированных методов измерения непосредственно объема изоляции кабеля его значение определяется исходя из массы и плотности образцов изоляции кабеля.

Для измерения берется образец кабеля длиной не менее 0,3 м с поверхностями среза, перпендикулярными оси кабеля, для обеспечения точного измерения его длины. Образец разбирают на составные элементы и определяют вес каждого неметаллического материала. Неметаллические материалы, масса которых составляет менее 5% от общей массы неметаллических материалов, допускается не учитывать. Если электропроводящие экраны нельзя снять с изоляционного материала, эти компоненты принимают за одно целое при измерении их массы и определении плотности. Далее плотность каждого неметаллического материала (включая пористые материалы) определяют соответствующим методом, и в качестве примера дается ссылка на раздел 8 ГОСТ 12175 «Общие методы испытаний материалов изоляции и оболочек электрических кабелей. Методы определения плотности. Испытания на водопоглощение и усадку». В этом ГОСТе основным методом определения плотности материалов указан суспензионный метод, приведенный в п. 8.1, по которому в этиловый спирт (для определения плотности менее 1 г/см3) или в раствор хлорис¬того цинка (для определения плотности, равной или более 1 г/см3) помещают три отрезка изоляции кабеля длиной 1-2 мм. Далее добавляют дистиллированную воду, пока образец не достигнет взвешенного состояния в жидкости. Затем ареометром определяют плотность жидкости и фиксируют с точностью до трех десятичных знаков, как плотность испытуемых образцов. По Пояснению к НПБ 110-03 и по ГОСТ Р МЭК 332-3-96, достаточно определения значений плотности с точностью до второго десятичного знака, а для ленточных и волокнистых материалов значения плотности принимают равным 1.

В качестве контрольного метода в ГОСТ 12175 п. 8.2 приведен пикнометрический метод, в котором используются образцы массой от 1 до 5 г, весы с погрешностью не более 0,1 мг, пикнометр вместимостью 50 см3, рабочая жидкость (96% этиловый спирт) и баня жидкостная с терморегулятором. В процессе испытаний определяется вес пустого и сухого пикнометра, а также пикнометра с образцами изоляции кабеля. Отрезки образца должны быть погружены в рабочую жидкость, и из них должен быть удален весь воздух, например, вакуумированием пикнометра, помещенного в эксикатор. После прекращения вакуумирования пикнометр заполняют рабочей жидкостью, температуру которой доводят до 23±0,5° С в жидкостной бане, при этом пикнометр должен быть заполнен до своей предельной вместимости. Затем наружную поверхность пикнометра вытирают насухо и взвешивают вместе с его содержимым, после чего содержимое удаляют и пикнометр заполняют рабочей жидкостью. Воздух должен быть удален. Определяют массу пикнометра с его содержимым при температуре 23±0,5° С. Исходя из плотности 96% этанола 0,7988 г/см3 при температуре 23° С, массы отрезков образца, массы жидкости, необходимой для заполнения пустого пикнометра, и пикнометра образцами определяется их плотность. Также в ГОСТ 12175 допускается применение градиентного метода определения плотности материалов по ГОСТ 15139.

Исходя из найденной плотности рi каждого неметаллического материала, его массы mi и длины взятого отрезка l и определяется его объем Vi в 1 м кабеля в литрах: Vi = mi /(ρi xl), (1)

где mi - масса i-го материала в кг, ρi- плотность i-го материала в кг/дм3, l - длина образца кабеля в метрах.

Искомый объем V неметаллических материалов, содержащихся в 1 м кабеля, равен сумме отдельных объемов Vi, каждого типа материала. Для определения объема горючей массы изоляции 1 м кабельной линии необходимо полученные результаты по каждому типу кабеля умножить на их количество в кабельной линии и сложить. Полученный результат необходимо сравнить с 7 или 1,5 л.

1,5 И 7 Л ГОРЮЧЕЙ МАССЫ

В настоящее время, спустя 5 лет с выхода НПБ 110-03, объем горючей массы 1 м кабеля в литрах можно найти в технических характеристиках. Объем изоляции кабеля зависит не только от геометрических размеров, но и от его конструкции. Площадь поперечного сечения проводников не точно совпадает с его номинальным значением, в многожильных кабелях могут присутствовать пустоты, кабель с витыми жилами не имеет строго цилиндрическую форму, и его «средний» диаметр обычно меньше максимального, указанного в технических характеристиках и т.д. Следовательно, приведенный в паспортных данных объем изоляции кабеля может отличаться как в большую, так и в меньшую сторону от величины, вычисленной по наружному диаметру и сечению проводников. Однако для предварительных расчетов объема горючей массы кабельной линии можно ориентироваться на геометрические размеры. Для круглого кабеля диаметром С (мм), с металлическими проводниками сечением 5 (мм2), в количестве п штук объем изоляции 1 м кабеля примерно равен общему объему этого кабеля за вычетом объема металлического проводника с учетом коэффициента 10-3 для перевода в литры: V = 10-3 (πd2 / 4ns).

В таблице 1 для сравнения приведены значения объема горючей массы некоторых марок кабеля ВВГнг-LS на напряжение 660 В, данные производителем и вычисленные по формуле (2). Расхождение не превышает нескольких процентов.

Разделив 7 и 1,5 л на паспортное значение объема изоляции в 1 м кабеля, определяем, при каком числе кабелей объем составит соответственно 7 и 1,5 л. Например, если используется силовой кабель марки 2х1,5 диаметром 7,6 мм, то, чтобы объем горючей массы метра кабельной линии составил 7 л, она должна состоять из 165 кабелей, соответственно для 1,5 л - из 34 кабелей! Марки кабеля с большими сечениями проводников имеют значительный объем изоляции, например, кабель марки 2х50 имеет диаметр уже 26,4 мм и уже 1 м кабельной линии из 15 кабелей имеет объем изоляции 7,5 л, а из 3 кабелей - 1,5 л.

Низковольтные кабели даже многожильные имеют значительно меньший объем изоляции, в 1 м кабеля может содержаться всего лишь несколько миллилитров горючей массы и объем, превышающий 1,5 л, получить достаточно сложно, не говоря уже о 7 л. Для примера, в таблице 2 приведены данные по различным маркам ланкабеля. Даже используя ланкабель марки 10х0,5 наибольшего диаметра 5,06 мм, чтобы набрать 1,5 л горючей массы в 1 м, кабельная линия должна состоять из 117 кабелей, а для 7 л - из 547 кабелей!

Если кабельная линия состоит из кабелей различных марок, то объем горючей массы, естественно, определяется путем суммирования объемов по каждому типу:
V = Σ njVj,

где nj- число кабелей j-го типа; Vj - объем изоляции 1 м кабеля j-го типа.

Конечно, в окончательном расчете должны быть использованы точные значения объемов горючей массы каждого типа кабеля, предоставленные производителями кабельной продукции.

МЕТОДЫ ЗАЩИТЫ

Требования противопожарной защиты пространств за фальшпотолком и под фальшполом были введены только с января 1997 года. В НПБ 110-96 «Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и обнаружения пожара» пространства за подвесным потолком и под съемными полами и т.п., используемые для прокладки электрокабелей, были отнесены к кабельным сооружениям с обязательной защитой автоматическими установками тушения или обнаружения пожара. Рекомендаций относительно типа пожарного извещателя для защиты пространств за подвесными потолками дано не было и, исходя из минимума дополнительных затрат, практически везде в запотолочном пространстве стали ставить максимальные тепловые контактные извещатели - самые дешевые, но не обеспечивающие раннее обнаружение пожара. В то время рассматривалась возможность защиты одним дымовым извещателем, врезанным в подвесной потолок, одновременно двух пространств: основного помещения и запотолочного пространства (рис. 3а).

Снижение эффективности дымоопределения при отнесении дымового извещателя от перекрытия на расстояния, значительно превышающего 0,3 м, что не допускалось по п. 4.3 СНиП 2.04.09-84 «Пожарная автоматика зданий и сооружений», действующих в 1985-2001 годах, не учитывалось, так как в то время сравнение проводилось с совершенно неэффективными тепловыми максимальными извещателями. Хотя экспериментальные исследования показывали, что время обнаружения тестового очага пожара при расположении дымовых извещателей на расстоянии 0,3 м от потолка возрастает в 2-5 раз (рис. 4). А при установке извещателя на расстоянии 1 м от перекрытия можно прогнозировать увеличение времени определения пожара уже в 10-15 раз.

Кроме того, при врезке извещателя в подвесной потолок изменялась конструкция дымозахода, значительно уменьшалось его расстояние от подвесного потолка, что снижало эффективность дымоопределения в основном помещении.

Как известно, при распространении дыма в помещении вблизи перекрытия остается прослойка чистого холодного воздуха. Исходя из этого положения, чувствительные элементы дымовых и тепловых извещателей должны быть расположены на некотором расстоянии от перекрытия. По европейским требованиям, дымозаход пожарного дымового детектора и сенсор теплового детектора должны находиться на расстоянии не менее 25 мм от перекрытия.

Детальные экспериментальные исследования физических процессов при установке дымового извещателя в подвесном потолке, проведенные ФГУ ВНИИПО МЧС России с учетом реальных условий эксплуатации, выявили дополнительные отрицательные моменты. Вот фрагмент интервью начальника отдела пожарной автоматики ФГУП ВНИИПО Владимира Леонидовича Здора 2003 года (Алгоритм безопасности №2, 2003): «В свое время некоторые производители дымовых пожарных извещателей заинтересовались возможностью их применения для одновременного контроля как запотолочного, так и основного пространства защищаемого помещения. С целью получения ответа на вопрос - может ли извещатель, установленный на фальшпотолке, одновременно обнаруживать дым как в запотолочном пространстве, так и в основном пространстве, специалистами ВНИИПО был проведен ряд испытаний так называемых извещателей двухстороннего действия. При проведении испытаний в запотолочном пространстве устанавливали тестовые очаги возгорания (использовалась тлеющая хлопчатобумажная веревка). В ходе эксперимента было обнаружено, что дым, распространяясь в запотолочном пространстве, через дополнительные отверстия в верхней части корпуса извещателя двухстороннего действия, попадает в дымовую камеру такого извещателя и вызывает его срабатывание. При этом время обнаружения дыма извещателем двухстороннего действия сравнимо со временем обнаружения дыма извещателями, установленными на основном потолке запотолочного пространства. На основании этого эксперимента некоторым фирмам-производителям было выдано заключение ВНИИПО о возможном применении извещателей их производства для одновременного контроля за двумя зонами.

Специалисты ВНИИПО решили продолжить эксперименты. Известно, что в различных помещениях, как в основном пространстве, так и в запотолочном, могут существовать беспорядочные или организованные воздушные горизонтальные потоки. Учитывая это, была проведена дополнительная серия испытаний. Результаты этих испытаний показали, что чувствительность извещателей в большей степени зависит от наличия воздушных горизонтальных потоков в помещении. При этом сказывается так называемый эффект пульверизатора. В обыкновенном пульверизаторе над открытой трубочкой, расположенной вертикально и помещенной в баллончик с жидкостью, пропускается в горизонтальном направлении воздух, в результате чего вверху трубочки создается разряжение воздуха, обеспечивающее засасывание через трубочку содержимого баллончика. Аналогичный эффект получается с извещателем. Если в запотолочном пространстве присутствует горизонтальный поток воздуха, то извещатель будет играть роль той самой трубочки, т.е. через него будет засасываться воздух из основного помещения. В результате, если в запотолочном пространстве возникнет возгорание, то дым от этого возгорания не попадет в извещатель, так как засасывание воздуха идет из основного помещения. И соответственно наоборот, если в предпотолочном пространстве существует горизонтальный поток воздуха, то воздух засасывается из запотолочного пространства, что будет препятствовать обнаружению дыма в основном помещении.

Таким образом, воздушные потоки значительно снижают эффективность обнаружения загораний дымовыми извещателями. После получения таких результатов, а также учитывая опыт эксплуатации двухстороннего действия на различных объектах, было решено больше никаких заключений о возможности их применения не давать...».

Введенные в действие с 2002 года НБП 88-2001 «Установки пожаротушения и сигнализации. Нормы и правила проектирования» (взамен СНиП 2.04.09-84) уточнили требования в части защиты пространств за подвесными потолками. В письме от 06.05.2002 исх. №30/9/1259 ГУГПС МЧС России указало, что «...монтаж дымовых пожарных извещателей в подвесном потолке для одновременной защиты надпотолочного и подпотолочного пространств противоречит требованиям п. 12.18, 12.19 и 12.23 НПБ 88-01, введенного с 01.01.2002 г. взамен СНиП 2.04.09-84.

В соответствии с требованиями п. 12.18 точечные пожарные извещатели следует устанавливать под перекрытием (потолком). При невозможности установки извещателей непосредственно под перекрытием допускается их установка на стенах, колоннах, тросах, специальной арматуре и других несущих конструкциях на расстоянии от 0,1 до 0,3 м от перекрытия с учетом габаритов извещателя.

При установке указанных извещателей в подвесном потолке через них будет возможен воздушный поток, который будет преградой на пути захода дымовых масс внутрь пожарных извещателей, что будет противоречить требованиям п. 12.19.

В соответствии с требованиями п. 12.23, пожарные извещатели, установленные над фальшпотолком, должны быть адресными, либо подключены к самостоятельным шлейфам пожарной сигнализации».

Кроме того, в Приложении 12 п. 3.1 по выбору типов пожарных извещателей в зависимости от назначения защищаемого помещения и вида горючей нагрузки для защиты пространств за подвесными потолками рекомендуется использовать только дымовые извещатели, и, следовательно, сравнение с тепловыми извещателями стало бессмысленным.

Очень важно соблюдение требования о необходимости определения места возникновения пожара - основное помещение или запотолочное пространство. Действительно, в зависимости от места возгорания должны существенным образом различаться действия персонала: в первом случае возможно использование первичных средств пожаротушения, во втором необходимо отключение напряжения силовых линий. Таким образом, классическое решение - это установка дымовых пожарных извещателей адресных или включенных в отдельные шлейфы в каждом объеме, на перекрытии с выносной индикацией и на подвесном потолке (рис. 3б).

Однако нередко монтаж пожарных извещателей и шлейфов в запотолочном пространстве после установки воздуховодов и прокладки кабельных линий становится практически невозможен. Да и в простейшем случае установка извещателей в каждом пространстве более чем в 2 раза увеличивает трудоемкость монтажа и обслуживания пожарной сигнализации. Эти факторы и определили в свое время популярность датчиков на «два объема», хотя с первого взгляда было ясно, что в запотолочном пространстве датчик расположен на «полу», а дым с теплым воздухом будет заполнять верхнюю часть объема, кроме того, воздушный поток из запотолочного пространства, проходящий через дымовую камеру, будет препятствовать поступлению дыма при пожаре в основном помещении. По этой причине в конструкции европейских детекторов предусматривается герметизация технологических отверстий, например, использующихся для монтажа SMD свето- и фотодиодов, для исключения вертикальных воздушных потоков через дымовую камеру при монтаже на подвесном потолке.

Сравнительно недавно для защиты основного помещения и запотолочного пространства был предложен так называемый двухточечный дымовой пожарный извещатель. Это, по сути, два пожарных извещателя, разнесенные на значительное расстояние (до 600-800 мм) по вертикали и конструктивно соединенные между собой штангой (рис. 5). На подвесном потолке устанавливаются монтажное кольцо и база, в которой фиксируется нижняя часть извещателя с первой дымовой камерой, расположенной в основном помещении, при этом вторая дымовая камера находится в верхней части запотолочного пространства. На основном корпусе извещателя имеются два красных индикатора режима «Пожар» для каждого пространства в отдельности и многофункциональный желтый индикатор «Неисправность» для определения запыления или снижения чувствительности по каждой дымовой камере (рис. 6). Для этого извещателя была разработана специальная 6-контактная база (рис. 7), которая обеспечивает не только подключение верхнего-нижнего сенсоров извещателя в отдельные шлейфы, но и разрыв каждого шлейфа при снятии извещателя. Замыкание/размыкание проводников шлейфов производится не через перемычку в извещателе, как обычно, а с использованием двух дополнительных контактов. При установке извещателя в базу происходит смещение основных контактов в вертикальной плоскости и их замыкание 1-го с 5-м контактом и 3-го с 6-м контактом.

Дымовая камера верхнего сенсора размещается в корпусе небольшого размера, диаметром всего 50 мм, что обеспечивает простоту монтажа извещателя. Установка и снятие двухточечного извещателя производится из основного помещения: верхний сенсор со штангой «продевается» через центральное прямоугольное отверстие в базе и нижний сенсор подключается к базе как обычный дымовой извещатель. Использование данного технического решения значительно снижает объем монтажных работ и упрощает техническое обслуживание по сравнению с классическим способом защиты основного помещения и запотолочного пространства - отдельными дымовыми извещателями в каждом объеме. При расположении верхней дымовой камеры двухточечного извещателя на расстоянии до 0,3 м от перекрытия данное техническое решение полностью соответствует действующим нормативам и обеспечивает эффективную защиту двух пространств.

Таким образом, этот двухточечный дымовой пожарный извещатель обладает уникальными техническими возможностями с точки зрения нормативных требований. На сегодняшний день это единственный сертифицированный в России дымовой пожарный извещатель для защиты запотолочного пространства и основного помещения. Основные технические решения, реализованные в данном двухточечном пожарном извещателе, защищены патентами на изобретения и патентами на полезную модель.

Директива CPR - Новый заказ на кабели

Директива CPR (Регламент по строительным изделиям) — это постановление Европейского парламента и Совета Европы № 305/2011 от 9 марта 2011 г., касающееся строительных изделий (заменило Директиву 89/106 ЕЭС). Этот регламент классифицирует строительные изделия и определяет положения, касающиеся методов их испытаний. Постановление вступило в силу с 1 июля 2013 года.

Для проводов и кабелей, используемых в качестве строительной продукции, Директива CPR основана на гармонизированном европейском стандарте EN 50575: 2014, дата введения которого установлена ​​на 1.07.2016. С этой даты у производителей/импортеров было 12 месяцев, чтобы полностью соблюдать новые правила и адаптироваться к новым требованиям в течение этого времени. Это означает, что с 1 июля 2017 года все монтажные кабели рассматриваются как строительная продукция, на которую распространяются соответствующие правила. Новые правила обязывают производителей разрабатывать и предоставлять Декларацию о характеристиках DoP (Declaration of Performance), а также маркировать продукты, подпадающие под действие стандарта, соответствующим знаком CE.Европейский стандарт EN50575 определяет требования к соответствующей маркировке в условиях пожара, методы испытаний и оценки силовых, контрольных и телекоммуникационных кабелей, используемых в зданиях с определенным классом огнестойкости. Кабели и кабелепроводы, подпадающие под действие настоящего стандарта, предназначены для электроснабжения и телекоммуникаций в зданиях и других сооружениях, чтобы уменьшить образование и распространение огня и дыма.Настоящий Европейский стандарт распространяется на:

  • силовые кабели - изолированные жилы и кабели, используемые, например, для электроснабжения;
  • кабели контрольные и телекоммуникационные - провода, симметричные и коаксиальные кабели с металлическими жилами, используемые, например, в телекоммуникационном оборудовании, для передачи данных, радиочастотных и видеосигналов, а также сигналов сигнализации и управления;
  • волоконно-оптические кабели – бывшие в употреблении, напр.в телекоммуникационном оборудовании, для передачи данных, радиочастотных и видеосигналов, а также в сигнальном и управляющем оборудовании.

До сих пор кабели и провода были только электрическими изделиями, на которые распространяются правила безопасности продукции в соответствии с Директивой LVD (низкое напряжение), и производитель должен был маркировать их CE. Новые правила, установленные стандартом EN50575, обязывают производителей (импортеров и дистрибьюторов) проводить испытания уполномоченными органами/лабораториями по сертификации с целью получения применимых сертификатов, подтверждающих класс огнестойкости, и подготовки Декларации о характеристиках (DoP) для подтвердить еврокласс товара.Еврокласс позволяет проверить реакцию строительной продукции на огонь (включая ИКТ и телекоммуникационные кабели и провода) и классифицировать их по единым принципам и критериям по всей Европе. Обозначение этой огнестойкости уже можно найти на этикетках многих строительных товаров, и скоро оно будет обязательным для всех.

Маркировка класса кабеля в соответствии со стандартом EN50575.

5 ca 3-1-2
Euroclass Методы испытаний Дополнительный критерий Примеры продуктов
A CA EN ISO 1716 - EN ISO 1716 - EN ISO 1716 - EN ISO 1716 - EN ISO 1716 - . EN 50399
EN 60332-1-2
выделение дыма (s1, s2),
горючие капли/частицы (d1, d2)
и кислоты (a1)
безгалогенные кабели
EN 50399
EN 603332-1-2
Хард из ПВХ,
Кабели без галогенов
C CA EN 50399
HALEGEN-Free Cables. D ca 900 25 EN 50399
EN 60332-1-2
cables with very good
PVC quality
E ca EN 60332-1-2 no requirements PVC cables
F ca Не соответствует требованиям
для кабелей класса Е ca
нет требований кабели из полиэтилена и ПВХ

медленногорящие).Поливинилхлорид – самый популярный электроизоляционный материал. Он легко воспламеняется без каких-либо специальных добавок и распространяет пламя. В случае пожара происходят процессы термического разложения, которые могут сопровождаться распространением пламени и выделением продуктов разложения, в том числе дыма.

Около 60% веса поливинилхлорида составляет хлор, очень ядовитый газ, использовавшийся в качестве боевого газа во время Первой мировой войны. Хлор — химический элемент 17-й группы периодической таблицы (галоген), в которую также входят астат, бром, фтор и йод.Перегретый ПВХ (поливинилхлорид) разлагается с выделением хлора (Cl) и хлороводорода (HCl), которые при соединении с водой образуют соляную кислоту. При нормальной эксплуатации установки эти процессы протекают очень медленно по мере старения указанных материалов без превышения их максимально допустимой рабочей температуры. После превышения температуры разложения порядка 200-300°С (в условиях пожара) происходит пиролиз поливинилхлорида (термическое разложение химического соединения, заключающееся в распаде молекул большей молекулярной массы на более мелкие).При пожаре при сгорании пластификаторов образуется черный, едкий и непрозрачный дым, а также токсичные газы. Масса солянокислотного производства достигает 20% от массы обожженного ПВХ. Вес 1 кг сгоревшего ПВХ образует дым в помещении объемом 500 м3.

На приведенных ниже диаграммах показано выделение токсичных и агрессивных газов, таких как HCl и CO

, для кабелей, изготовленных с оболочкой из ПВХ и LSZH (LSOH) в процессе горения.

Сравнение выбросов HCl в зависимости от материала.

источник: Политехнический университет Каталонии,
BarcelonaTech Департамент инженерии и морских наук.

Сравнение выбросов CO в зависимости от материала.

источник: FACEL

Кабели и другие изделия, используемые в строительстве, подлежат оценке с точки зрения реакции на огонь. Подсчитано, что от 60% до 80% общего числа погибших при пожарах вызваны отравлением, удушьем или невозможностью быстрой эвакуации из опасной зоны.Требуется, чтобы материалы, используемые для строительного оборудования, в том числе провода, кабели и другие элементы, относящиеся к электро- и телетехнической установке, исправно работали в нормальных условиях эксплуатации объекта, а также в пожароопасных условиях (не выделяли непрозрачных, едкий и ядовитый дым).

Сравнение выбросов плотного дыма от LSZH (LS0H) и кабелей с оболочкой из ПВХ. На графике показан коэффициент пропускания света (%) во времени (мин) до образования густого дыма.

Источник: Universitat Politècnica de Catalunya,
BarcelonaTech Департамент инженерии и морских наук.

Методы испытаний кабелей и проводов и их реакции на огонь описаны в стандарте EN 50399:2011+A1:2016 (свойства в условиях пожара, методы испытаний). Класс огнестойкости кабеля должен быть маркирован в соответствии с рекомендациями EN50575. Директива CPR в соответствии со стандартом EN50575 определяет деление на семь евроклассов, характеризующих кабели и провода по реакции на огонь, как классы: Aca, B1ca, B2ca, Cca, Dca, Eca, Fca с дополнительными критериями, принимая учитывают дымовыделение, наличие пламенных капель и кислотность продуктов термического разложения и горения.Класс Aca определяет «негорючие кабели», а класс Fca включает кабели и провода, не соответствующие требованиям класса Eca. Дополнительно ниже представлены обозначения дополнительных критериев:
  • s1, s2 - выделение дыма,
  • d1, d2 - выделение горящих капель/частиц,
  • а1 - выделение кислоты.

Рекомендуемый выбор класса кабельной воспламеняемости в зависимости от класса пожара здания или его зоны

9003 non -горючий B2

, A1

E1020 TRISET B2CA

Тип здания Односемейные здания
до 3 Stastys
здания
9025 здания
9025 . zones ZL I-V escape routes
Flammability class
cable

basic

Eca

E1015 TRISET

flame-retardant

Dca-s2, d1, a1

E1016 TRISET 902

Коаксиальный кабель для аварийных выходов.

Согласно Польской ассоциации электриков и постановлению N SEP-E 007 в Польше

класс огнестойкости кабелей и других проводов, проложенных в зданиях

конкретного типа, представлен в таблице ниже.

5 B2ca-s1b, d1, a1
Характеристики здания Класс огнестойкости проложенных кабелей и других кабелей
вне путей эвакуации в пределах путей эвакуации надземных этажей, в том числе ЭЦа ЭЦа
Жилые и административные здания на лесных участках до трех надземных этажей включительно Эса Эса
3 В том числе отдельно стоящие и отдельно стоящие здания двухэтажные надземные, общим объемом до 1500 м3, предназначенные для туризма и отдыха Eca Eca
Отдельно стоящие здания до двух надземных этажей, хозяйственные постройки д в односемейных и приусадебных домах и на лесных фермах Эка Эка
Отдельно стоящие здания до двух надземных этажей, в том числе общим объемом до 1000 м3, предназначенные для профессионального или сервисного и коммерческого деятельности, в том числе с жилой частью Eca Eca
Отдельно стоящие гаражи не более чем на 2 машиноместа Eca Eca
Eca
Свободно стоящие здания вместимостью от а3 до 0 used for livestock farming Eca Eca
High-rise buildings ( WW) over 55 m above ground level Dca-s2, d1, a3 B2ca-s1b, d1, a1
Tall здания (W) высотой и выше 25 м до 55 м над уровнем земли или жилые с количеством надземных этажей от 9 до 18 включительно Дка-с2, д1, а3 90 025 Б2ка-с1б, д1, а1
Здания с категорией риска для человека ZL I - содержащие помещения, предназначенные для одновременного пребывания более 50 человек, не являющихся постоянными пользователями, и не предназначенные преимущественно для использования лицами с ограниченной подвижностью Dca-s2, d1, a2 B2ca -s1b, d1, a1
Здания категории риска для человека ZL II - предназначенные преимущественно для использования людьми с ограниченной подвижностью, такие как больницы, ясли, детские сады, дома престарелых Dca-s2, d1, a2 B2ca-s1b, d1, a1
Здания с категорией риска для человека ZL III - коммунальное неквалифицированное для ZL I и ZL II категорий Dca-s2, d1, a3 B2ca-s1b, d1, a1
Здания с категорией риска для человека ZL IV - жилые Dca-s2, d1, a3
Здания категории риска для людей ZL V - коллективное жилье, не отнесенное к категории ZL I и ZL II Dca-s2, d1, a3 B2ca-s1b, d1, a1
Здания ПМ и В (производственные, складские, животноводческие помещения и т.д.) Eca B2ca-s1b, d1, a1

Регламент CPR не распространяется непосредственно на проектирование и строительство зданий, но требует обеспечения пожарной безопасности зданий, т.е. косвенно требует применения кабелей со специфической реакцией на класс огня. Регламент CPR не налагает требований на государства-члены ЕС в отношении типов зданий и связанных с ними кабелей с определенными классами реакции на огонь.Требования к использованию кабелей с определенным классом реакции на пожар в конкретном типе здания должны быть вытекать из анализа риска, проведенного проектировщиком телетехнической установки, или из других национальных официальных и юридических документов. Каждое государство-член должно самостоятельно вводить соответствующие требования к зданиям.

У проектировщиков и архитекторов есть четкие правила использования правильного типа кабеля благодаря введению общеевропейских классов огнестойкости.Там, где необходима большая безопасность при пожаре (многоэтажные и многоэтажные жилые дома, рекомендуется применять кабели с оболочкой ЛСЖ (ЛС0Х) - безгалогенная изоляция.

ТРИСЕТ ПЛЮС Э1016_500 - класс огнестойкости в соответствии КПП - Dca-s2, d1, a1

Для достижения более высокого уровня пожарной безопасности производители кабелей рекомендуют использовать кабели класса B2CA в зданиях специального назначения (в частности, кабели, проложенные в путях эвакуации), которые должны отвечать очень высоким требованиям безопасности (например,в больницах, детских садах, небоскребах, офисных зданиях, домах престарелых).

TRISET B2CA E1020_500 - класс реакции на огонь по CPR - B2ca-s1a,d1,a1.
Коаксиальные кабели подразделяются по волновому сопротивлению:
  • 50 Ом — семейство кабелей Trilan, используемых в установках WLAN 2,4 ГГц и 5 ГГц.
  • 75 Ом — семейство кабелей DIPOLNET и Triset, предназначенных как для индивидуальных, так и для коллективных инсталляций. Его можно успешно использовать в установках наземного цифрового телевидения DVB-T, FM/DAB-радио и мультисвич-системах (наземное телевидение DVB-T и спутниковое DVB-S/S2).
Семейство коаксиальных кабелей Triset 75 Ом.
Семейство коаксиальных кабелей Trilan 50 Ом.
Пример маркировки кабеля TRISET PLUS E1016_500.

Пример маркировки упаковки в соответствии с EN50575.

Таблица декларации характеристик коаксиальных кабелей

в соответствии с директивой CPR.

Витая параВитая пара — тип сигнального кабеля, используемого для передачи информации по телекоммуникационным каналам связи и компьютерным сетям. В настоящее время чаще всего используется в сетях Ethernet. Он состоит из одной или нескольких пар нитей, скрученных вместе. Скрутка предназначена для устранения влияния электромагнитных помех и взаимных помех, известных как перекрестные помехи.

Семейство структурированных кабелей NetSet.

Таблица Декларации характеристик для витой пары

в соответствии с директивой CPR.

.

Опасности, связанные с возгоранием изоляции, кабелей или электрических проводов

Рис. 1. Причины пожаров 2002–2012 гг. Источник: данные KG PSP

Рис. В. Яскуловски

Электроустановки являются основным элементом строительного оборудования. От правильности их выполнения и правильной эксплуатации зависит пожарная безопасность зданий.

См. также

Магистр Кароль Кучиньски Кабели и провода и электромагнитная совместимость - введение

Кабели и провода и электромагнитная совместимость - введение

Кабели, провода, электромагнитная совместимость, экранированные кабели и электромагнитные помехи являются основными темами этой публикации. Его автор занимается вопросами защиты от...

Кабели, провода, электромагнитная совместимость, экранированные кабели и электромагнитные помехи являются основными темами этой публикации.Ее автор занимается вопросами защиты от электромагнитных помех, концепциями экранирования, экранами в кабелях и силовых электронных преобразователях.

Дамиан Кубера Установка водопропускных труб и закрытых помещений

Установка водопропускных труб и закрытых помещений

При проектировании и вводе в эксплуатацию зданий имеют место случаи различного толкования положений, регламентирующих вопросы противопожарной защиты монтажных проездов.Иногда дизайнеры...

При проектировании и вводе в эксплуатацию зданий имеют место случаи различного толкования положений, регламентирующих вопросы противопожарной защиты монтажных проездов. Бывает, проектировщики и подрядчики убеждены, что водопропускные трубы меньше 4 см вообще не требуют защиты. Сложная формулировка § 234 абз. 3 Постановления Министра инфраструктуры от 12 апреля 2002 г. о технических условиях, которым должны соответствовать здания и...

Магистр Юлиан Ветер Влияние температуры пожара на величину напряжения питания приемников электрической энергии и условия защиты от поражения электрическим током (часть 2) *)

Влияние температуры пожара на величину напряжения питания приемников электрической энергии и условия защиты от поражения электрическим током (часть 2) *)

В условиях пожара изменены требования по защите от поражения электрическим током. Основная причина иного подхода в этом отношении по сравнению с установками, работающими в нормальных условиях...

В условиях пожара изменены требования по защите от поражения электрическим током. Основной причиной иного подхода в этом отношении по сравнению с установками, работающими в нормальных условиях, является эффект Видемана-Франца-Лоренца, который показывает, что теплопроводность увеличивается, а электропроводность токопроводящих проводов, питающих электрические устройства, под действием температуры . Это явление отрицательно сказывается на качестве напряжения, подаваемого на питаемые приемники...

Аннотация

В первой части статьи представлены общие характеристики пожара и критерии безопасности для людей. Далее представлены различные аспекты пожароопасности, которые могут возникнуть при неправильной эксплуатации электроэнергетического оборудования и установок в здании, включая описание трудностей, связанных с оценкой риска, упомянутых выше. Рассмотрены также характеристики пожара, оказывающие решающее влияние на скорость образования пожарной обстановки при горении кабелей.

Аннотация

Угрозы, связанные с возгоранием изоляции кабелей
В первой части статьи были представлены общие характеристики распространения пожара и критерий безопасности людей. В последней части были описаны различные аспекты пожароопасности, связанные с неправильной эксплуатацией электропроводки и устройств в зданиях, в том числе сложности в оценке точного уровня угрозы. Были обсуждены некоторые важные характеристики материалов, которые имеют решающее влияние на распространение электрического пожара.

По статистике, составленной в Главном управлении Государственной противопожарной службы, неисправности или отказы электроустановок составляют около 8% причин всех пожаров (рис. 1.) .

Однако, если рассматривать пожары только в жилых, общественных и производственных зданиях, то дефекты, неисправности и неправильная эксплуатация электроприборов и установок составляют примерно 25 % пожаров в этой категории объектов строительства.

На основании статистических данных трудно однозначно оценить детальную причину пожаров от электроустановок и устройств .

В анализе пожарной опасности важно различать опасности, возникающие из-за специфических пожарных характеристик кабелей или проводов, от опасностей, возникающих в результате условий окружающей среды, в которых эксплуатируются электроустановки, т.е. строительные конструкции, оборудование с техническими системами противопожарной защиты ( системы раннего обнаружения пожара), противопожарные клапаны и т. д.), наличие вентиляции с определенной мощностью или ее отсутствие и др.

Проектирование, исполнение, а затем и правильная эксплуатация установок и приемников электрической энергии имеют большое значение для надежности работы оборудования, а значит, влияют на риск возникновения пожара из-за дефектов и неправильной эксплуатации электроустановок.

Пожароопасность электрических кабелей и проводов в значительной степени определяет воспламеняемые свойства (огнепожарные характеристики) покрытий и изоляционных материалов, входящих в их состав, совместно с условиями эксплуатации и средой, в которой они применяются.

Электрические провода и кабели являются неотъемлемой частью зданий, что подвергает их действию пламени, как и другие части его оборудования. Таким образом, пожар в электроустановке может возникнуть и в результате неэлектрических причин [1–6].

Общие характеристики пожара и критерии безопасности человека

Огонь — одна из стихий, представляющих серьезную угрозу. Это процесс горения различных видов материалов, неуправляемый во времени и пространстве в зависимости от места его возникновения.Возникновение пожара в здании создает в здании и его окрестностях пожарную обстановку, в которой распространяется зона горения, образуются токсичные продукты термического разложения и горения, а также дым.

Пожароопасность определяется как совокупность явлений, приводящих к возникновению пламени или тепловых потоков с мощностью, превышающей критическую мощность теплового потока, необходимую для инициирования реакции горения.

После возникновения пожара он может принимать различные меры в зависимости от условий окружающей среды, а также от физического распределения горючих материалов.Однако можно установить общую модель развития пожара в помещении, где общая температурно-временная кривая показывает три фазы и дополнительно фазу затухания (рис. 2) .

Первая фаза, так называемая беспламенное разложение , является начальной стадией пожара, с небольшим повышением температуры в помещении перед горением устойчивым пламенем. На этом этапе основными угрозами являются образующийся дым и токсичные продукты разложения вещества.

Второй этап, т.н.развивающийся пожар начинается с воспламенения и заканчивается экспоненциальным ростом температуры в пожарном отсеке. На этом этапе основными опасностями являются распространение пламени, выделение тепла, дыма и токсичных летучих продуктов разложения.

Третий этап, так называемый полностью развившийся пожар начинается, когда поверхность всего горючего содержимого помещения разлагается до такой степени, что происходит внезапное воспламенение всех горючих материалов во всем пространстве, сопровождающееся резким и большим повышением температуры.Этой фазе предшествует вспышка, которая представляет собой детонационное горение дыма. В конце третьей фазы горючие материалы и кислород в значительной степени расходуются, и, таким образом, температура снижается со скоростью, зависящей от вентиляционных и теплообменных характеристик здания. Это явление известно как фаза затухания огня. На каждой из стадий развития пожара существует разная степень риска. Первая фаза пожара необходима для безопасной и эффективной эвакуации.

Принят общий критерий безопасности жизни человека при пожарах зданий и сооружений (Критерий устойчивости ), с точки зрения эффективной эвакуации, заключается в том, что доступное время безопасной эвакуации (DCBE) больше, чем время, необходимое для безопасной эвакуации (WCBE) (рис. 3) .

Что касается предполагаемого времени эвакуации, следует проанализировать время, после которого превышен хотя бы один из критериев безопасной эвакуации (критическое состояние). Критическое состояние может относиться к: выбросу продуктов термического разложения и горения, температуре пожара, уровню теплового излучения, концентрации кислорода и дальности видимости.

Причины пожароопасности, возникающие при эксплуатации энергетического оборудования и установок

В условиях пожара теплообмен и обмен происходят по-разному, с преобладающим влиянием одного вида обмена в зависимости от фазы пожара. При аварийных состояниях электрических устройств и установок (плохая ходьба приборов, перегрузки, короткие замыкания и др.) часто достигается тепловое состояние, которое может быть пожароопасным.

Например, неисправность электроустановок и устройств, приводящая к перегреву или искровому разряду, становится промышленным тепловым инициатором горения, особенно для смесей паров и газов из-за их высокой чувствительности к воспламенению.Минимальная энергия воспламенения (MEZ) для этих смесей составляет от 0,001 до 1 мДж. Значительно более крупные МЭЗ характеризуются воздушно-пылевыми смесями (1000 мДж).

В условиях перегрева, например повышения температуры, устройства или установки могут достигать предельных температур, значения которых приведены в руководствах, каталогах и стандартах, соответствующих данному типу кабеля, аппарата или электроприемника. При превышении этих температур проводники могут нагреваться, что приводит к снижению их прочности на разрыв, старению изоляции и, как следствие, к потере диэлектрических свойств.Наиболее частая причина перегрева — плохое охлаждение. К факторам, которые могут привести к ухудшению охлаждения, относятся [3]:

90 116
  • повреждение вентиляторов, двигателей или других устройств, обеспечивающих конвекцию,
  • плохое состояние или отсутствие хладагента,
  • работа в нештатных условиях,
  • Несоответствующая установка.

    Опасность возгорания также возникает в случае длительных перегрузок, вызванных:
  • включение в установку значительно более высоких нагрузок, рассчитанных на заданную мощность,
  • подключение к установке двигателей мощностью выше разрешенной для данной установки,
  • с применением защит с током срабатывания выше допустимого тока защищаемых проводников,
  • Увеличение потребления тока трехфазным двигателем из-за потери одной фазы, т. н.неполная работа,
  • несоответствие сечения проводов мощности приемников,
  • непрофессиональный и неаккуратный монтаж (явление весьма распространенное в сельских хозяйственных постройках).
  • Перегрузка может привести к короткому замыканию, а в крайних случаях к повреждению проводов и возгоранию электрической дуги. Ни технологическая сеть, ни устройства (приемники) внутри здания не приспособлены к приему количества тепла, выделяемого длительным током короткого замыкания.Это тепло вызывает повреждение и возгорание электрических устройств и горючих материалов поблизости. Термический эффект проявляется обугливанием изоляции проводов, обмоток, оплавленных проводов, подкормкой контактов разъемов. Особенно опасно в т.н. электрический контакт, то есть точки соединения двух проводов. В крайних случаях при токе короткого замыкания контакт может достичь температуры плавления металла (Cu, Al, Ag) и зажечь дугу. Если дуга горит достаточно долго, расплавленный металл будет разбрызгиваться и воспламенять материал при контакте с горючим материалом.В замкнутых пространствах высокая температура повышает давление в окружающей атмосфере, в результате чего дуга выдувается наружу, а при наличии поблизости легковоспламеняющихся материалов мгновенно загорается.

    Причем причина дуги [2–3, 5]:

    • отключение и включение автоматических выключателей под нагрузкой,
    • плавление плавкого элемента.

    При анализе пожарной опасности, которая может возникнуть при эксплуатации проводов и кабелей в здании, представляется важным различать опасности, возникающие в результате их специфических пожарных характеристик, и опасности, возникающие в результате условий окружающей среды, в которых находятся провода и кабели. используются, т.е.конструкция зданий, существующие пожарные нагрузки в помещениях, наличие вентиляции с определенной эффективностью или ее отсутствие и т.п.

    В следующей части статьи анализируется влияние различных факторов на скорость возникновения пожароопасных ситуаций, связанных с эксплуатацией электроустановок.

    Влияние конструкции провода или кабеля

    При оценке пожароопасности электрических проводов и кабелей важную роль играют термические характеристики пластмасс, используемых для производства электрических проводов и кабелей.В настоящее время наиболее часто используемые материалы включают [6–12]:

    • полиэтилен (ПЭ) - изоляция, покрытия,
    • вспененный полиэтилен - изоляция, покрытия,
    • сшитый полиэтилен (XLPE) - изоляция,
    • поливинилхлорид (ПВХ) - изоляция, покрытия,
    • полипропилен (ПП) - изоляция, покрытие,
    • термопластичные эластомеры (TPE) - изоляция, покрытия,
    • безгалогенные материалы, не распространяющие пламя - изоляция, покрытия,
    • слюда - изоляция,
    • полиуретан (ПУ) - покрытия,
    • полиамид (ПА) - покрытия.

    Анализ пожарной опасности, создаваемой кабелями, трудно описать из-за [3]:

    • разнообразная структура кабеля, особенно гетерогенная структура покрытий и изоляции,
    • комплексное устройство кабельных линий,
    • химическое взаимодействие металлических жил с материалами, составляющими оболочку и изоляцию кабелей,
    • взаимодействие между тросами одинаковой конструкции.

    Этот анализ проводится путем определения характеристик пожара, связанных с возгоранием «неметаллических частей» электропроводки и кабелей.Они могут включать параметры, связанные, в частности, с z [3, 5, 6–12]: термостойкость (температура начала термического разложения), выделение: токсичных продуктов, дыма и тепла.

    Физико-химические свойства материала определяют скорость нагрева материалов и, следовательно, термическое разложение кабеля или проводника. удельная теплоемкость, энтальпия и другие. Температура начала термического разложения, которая находится в пределах от 200°С (изоляция/покрытия из легковоспламеняющихся каучуков) до 320°С (изоляция/покрытия из сшитого полиэтилена), определяет скорость и объем легковоспламеняющаяся летучая фаза образовалась в начале 1-й фазы пожара, принимая скорость нагрева кабеля 5-15°С/мин.

    Термическое разложение покрытий/изоляции вызывает потерю массы кабеля, что оказывает существенное влияние на время эксплуатации кабеля при пожаре. Процент потери веса кабеля, т.е. % сгоревших слоев кабельных материалов, колеблется, например, от 50% (резина) до 100% (оболочки/изоляция) из термопластичного ПЭ. Приведенные выше данные означают, что кабель, потерявший более 50 % своего веса в первой фазе пожара, в принципе может перестать функционировать в течение десятка или около того секунд после возгорания [3].

    В кабельной промышленности ПВХ (поливинилхлорид) является основным пластиковым материалом, используемым при производстве кабелей и проводов.Важно знать, что при пожаре ПВХ обугливается, что существенно влияет на время функционирования электроустановки. Например: в начале 1-й фазы пожара разложение ПВХ происходит в две стадии: при температуре 80°С деформируется покрытие/изоляция, при 140°С начинает улетучиваться негорючий хлористый водород, при 210°С выделяется 65% HCl, при 280°С выделяется 90% HCl, что соответствует объему 240 л хлористого водорода с 1 кг ПВХ покрытия. Это первая стадия разложения. Вторая стадия термического разложения протекает при 350–450°С.Разложение ПВХ-покрытия характеризуется карбонизацией структуры покрытия/изоляции по схеме [3].

    Естественно, что карбонизация ПВХ — не единственная межфазная трансформация пластиков, применяемая в кабельной промышленности. Согласно исследованиям, не менее 10 % массы материалов, используемых в конструкции кабелей, обугливаются при пожаре, что оказывает неблагоприятное воздействие на работу установки. Образуется при термическом разложении так называемого Пироуглерод не образует плотного слоя в поврежденном кабеле, а как ломкий, фрагментированный продукт пиролиза - он отваливается от жил, обнажает их, допуская прямое проникновение пламени в проводник, что может расплавить его, а, следовательно, вызвать короткое замыкание и повреждение. установка.Оставшаяся неуглеродистая часть конденсируется в огне, и горящие, падающие капли увеличивают поверхность горения [3, 12].

    Сжигание пучков кабелей

    Горение пучков кабелей или проводов происходит при переменных условиях тепломассопереноса по отношению к одиночному кабелю или проводам той же конструкции. На воспламеняемость и скорость горения жгутов влияет, кроме характеристик горючести покрытий и изоляции, способ их эксплуатации, т. е. количество отдельных кабелей в жгуте, способ их расположения (горизонтальный, вертикальный), наличие свободно подвешены или проложены в закрытых кабельных трассах, а также расположение этих линий относительно перегородок здания.

    Анализ времени до воспламенения и скорости распространения пламени двухслойных жгутов кабелей из ПВХ/ПЭ, наиболее популярных в Польше и в мире, с наружным диаметром 11 мм, оболочкой 1 мм (ПВХ) и изоляцией из ПЭ 100 медь провода, помещенные в алюминиевый кожух, толщиной более 3,2 мм и изолированные со всех сторон, показали, что при тепловых воздействиях, создаваемых в первой фазе пожара (40 кВт/м 2 ) жгут проводов воспламеняется сразу, скорость тепловыделения достигает ок.5 кВт, которая через несколько секунд падает до 1 кВт в результате частичного обугливания луча. Скорость распространения пламени достигает 5 см/с. Это значение свидетельствует о том, что даже двухслойный кабельный пучок при плотной укладке из одного слоя в другой снижает общую скорость вертикального распространения пламени по внешней поверхности жгута за счет пиролизных эффектов органических частей пучка кабелей и отсутствие достаточного количества кислорода для горения. Наблюдение за пожарами в кабельных жгутах в закрытых кабельных трассах показывает, что, например.в случае кабелей из ПВХ после нескольких секунд горения концентрация кислорода падает примерно до 10%, что прерывает реакцию горения. Расход изоляционных и изоляционных материалов в стационарной фазе пожара, т. е. сгоревших при пожаре кабельных материалов, зависит от вида материала. Если кабель или провод имеют оболочку и изоляцию из ПВХ, в среднем при пожаре сгорает около 3 кг/м 2 ПВХ со структурой кабеля из ПВХ/ПЭ около 6 кг/м 2 , полипропилен прибл.8 кг/м 2 . При горении поливинилхлоридных покрытий и изоляции образуется большое количество дыма, а также копоть (рис. 4) , что представляет очень серьезную опасность для человека [3].

    Хорошим показателем скорости горения как отдельных кабелей или проводов, так и их пучков в стационарной фазе пожара является отношение фактической теплоты сгорания кабеля при пожаре (Q сп ) к фактическая теплота газификации покрытий или изоляции (Lg). Если, например, принять, что теплота газификации материалов изоляционной оболочки для большинства кабелей составляет от 0,8 МДж/кг до 6 МДж/кг и учесть различную теплоту сгорания этих материалов, то получится так называемаяскорость горения ПЭ покрытия будет в несколько раз выше по сравнению со скоростью горения ПВХ покрытий. Принято считать, что если мощность тепловыделения при горении кабеля или провода превышает 100 кВт, то большинство кабелей с термопластовой или резиновой изоляцией (оболочками) повреждаются до такой степени, что не могут продолжать функционировать. Вышеприведенное замечание не относится к оптическим волокнам, которые, будучи очень тонкими волокнами, изготовленными из специальных видов кварцевого стекла (SiO 2 ), не горят.Аналогично кабели и провода в силиконовых оболочках. Это связано с тем, что они имеют очень низкую теплоту сгорания (4000–4500 кДж/кг), препятствующую их воспламенению (самовозгоранию), в то время как традиционные кабельные оболочки и изоляции имеют более чем в десять раз более высокую Qуд (46 000–48 000 кДж/кг). кг). Толщина одиночного кабеля и толщина жгута также влияют на воспламеняемость кабелей. Было однозначно проверено, что чем толще одиночный кабель, тем Индекс распространения огня - Индекс распространения огня ниже, т.е.кабель более пожаробезопасен. При горении кабелей или проводов в зданиях возможность местного возгорания кабелей/I фазы пожара (вспышка) зависит от многих факторов, относящихся не только к пожарным свойствам покрытий и изоляционных материалов, но и к строительным и вентиляционным условиям. Критическая плотность теплового потока, при которой воспламеняется большинство кабелей или проводов, составляет примерно 25 кВт/м2 2 . Ниже 20 кВт/м 2 кабели не воспламеняются.Эта плотность теплового потока соответствует средней продолжительности пожара 1-2 минуты в соответствии со стандартной кривой температура пожара - продолжительность пожара (ASTM E 119).

    Тепловые свойства строительных перегородок играют важную роль в тепловых потерях, возникающих в результате передачи тепла из пожарной среды в результате горения кабелей к стенам, потолкам и другим поверхностям, контактирующим с кабелями или находящимся поблизости. Чем ниже теплоемкость горючих перегородок (к, г, с), тем больше вероятность их воспламенения и распространения огня на помещение (здание).Вентиляция также играет важную роль в распространении огня за счет горящих кабелей или труб. В стадии развитого пожара (II фаза) при горении, контролируемом вентиляцией, опасность пожара, возникающая при использовании кабелей или трубопроводов, в первую очередь зависит от притока и скорости воздуха. При плохой вентиляции (например, в вентилируемых кабельных каналах) может развиться пожар, при котором продукты пиролиза покрытий и изоляции, отгоняемые от кабелей (воспламеняются не вблизи кабелей, а на расстоянии от кабелей, создавая горящий потолочный объем, ускоряя образование перекрытия) и распространение огня.На этом этапе жгуты кабелей или проводов загораются один за другим.

    Испытания на горючесть семи пучков кабелей, расположенных горизонтально и вертикально в кабельных трассах, проведенных в помещениях из газобетона различного объема (30 м 3 , 48 м 3 и 72 м 3 ), показали, что при одинаковой огневой мощности (500 кВт/20 мин) и мощности 5 обменов в кабельных трассах или невентилируемых трассах огонь вообще не распространяется. Однако при количестве обменов 10-20 семь балок были полностью разрушены, в результате чего сгорело от 240 до 335 кг покрытия.На основании литературных исследований можно сделать вывод, что на развитие кабельного пожара в здании влияют [3]:

    • значение генерируемого теплового потока,
    • Конструкция кабеля, его диаметр и горючесть обмазочно-изоляционных материалов,
    • конфигурация кабеля (одиночный кабель) и, в случае жгутов, их толщина, влияющая на результирующую пожарную нагрузку,
    • вентиляция,
    • близость и тип строительных перегородок, существующих вблизи кабелей,
    • Распространение дыма и дымовых газов как основных теплоносителей при пожаре.

    Резюме

    В статье представлены различные аспекты опасности, возникающей при возгорании изоляции электрических проводов и кабелей. Анализ показывает, что в принципе все кабели и провода разлагаются при пожаре, а горящие продукты разложения образуют мощные тепловые потоки. Например, 1 км силового кабеля содержит примерно 40 кг (медь), примерно 90 кг (ПВХ), примерно 85 кг (ПЭ). С учетом количества кабелей, их очень высокой теплоты сгорания (выше 45 МДж/кг) возникающие тепловые нагрузки (от высоких пожарных нагрузок) значительно превышают среднюю мощность теплового потока, образующуюся при стандартных пожарах (ASTM E 119).Также стоит упомянуть, чего не было сказано в тексте, о вторичных рисках (так называемых пожарных повреждениях), связанных с созданием при пожарах высокотоксичных и высококоррозионных кабелей (ГКЛ из ПВХ). Часто потери, особенно те коррозионные повреждения, которые проявляются в течение более длительного периода времени после пожара, превышают первоначальные потери от пожара.

    Хотите быть в курсе? Подпишитесь на наши новости!

    теги:
    горящая изоляция горящие кабели горящие электрические провода анализ пожарного риска ход огня беспламенное разложение развивающийся огонь огонь полностью развит пожароопасность Электроустановки
  • Рысь.1. Причины пожаров 2002–2012 гг. Источник: данные KG PSP.
  • Различные стадии пожара в помещениях Источник: собственное исследование на основе PN-EN 60695-7-1: 2010 Токсичность летучих продуктов горения – общие положения
  • Время компонентов WCBE и DCBE Источник: собственное исследование на основе PD 7974-6: 2004 Применение принципов пожарной безопасности при проектировании зданий с учетом пожарной безопасности. Часть 6: Человеческий фактор: стратегии безопасности жизнедеятельности. Эвакуация пассажиров, поведение ан.
  • Разложение ПВХ-покрытия
  • Рис. 4. Продукты горения на полу после пожара в системе электроснабжения жилого дома. Источник: собственное исследование.
  • Фотогалерея

    Название перейти в галерею

    Дамиан Кубера Установка водопропускных труб и закрытых помещений

    Установка водопропускных труб и закрытых помещений

    При проектировании и вводе в эксплуатацию зданий имеют место случаи различного толкования положений, регламентирующих вопросы противопожарной защиты монтажных проездов.Иногда дизайнеры...

    При проектировании и вводе в эксплуатацию зданий имеют место случаи различного толкования положений, регламентирующих вопросы противопожарной защиты монтажных проездов. Бывает, проектировщики и подрядчики убеждены, что водопропускные трубы меньше 4 см вообще не требуют защиты. Сложная формулировка § 234 абз. 3 Постановления Министра инфраструктуры от 12 апреля 2002 г. о технических условиях, которым должны соответствовать здания и...

    Магистр Юлиан Ветер Влияние температуры пожара на величину напряжения питания приемников электрической энергии и условия защиты от поражения электрическим током (часть 2) *)

    Влияние температуры пожара на величину напряжения питания приемников электрической энергии и условия защиты от поражения электрическим током (часть 2) *)

    В условиях пожара изменены требования по защите от поражения электрическим током. Основная причина иного подхода в этом отношении по сравнению с установками, работающими в нормальных условиях...

    В условиях пожара изменены требования по защите от поражения электрическим током. Основной причиной иного подхода в этом отношении по сравнению с установками, работающими в нормальных условиях, является эффект Видемана-Франца-Лоренца, который показывает, что теплопроводность увеличивается, а электропроводность токопроводящих проводов, питающих электрические устройства, под действием температуры . Это явление отрицательно сказывается на качестве напряжения, подаваемого на питаемые приемники...

    Михал Домин Системы обнаружения газа и правила пожарной безопасности

    Системы обнаружения газа и правила пожарной безопасности

    Системы обнаружения газа присутствуют во многих нормативных актах, где они используются для разных целей. Большинство правил требуют их использования в данном приложении или при определенных условиях ...

    Системы обнаружения газа присутствуют во многих нормативных актах, где они используются для разных целей.Большинство правил требуют, чтобы они использовались в данном приложении или при определенных условиях. Однако существуют ли какие-либо правила, определяющие, каким параметрам должна соответствовать данная система или как должна выглядеть установка?

    Магистр Михал Свержевский Классификация потенциально взрывоопасных пылевых сред

    Классификация потенциально взрывоопасных пылевых сред

    При оценке риска взрыва в результате присутствия пыли от горючих материалов и часто материалов, обычно считающихся негорючими, т.е.металлов, необходимо учитывать их специфические свойства, ...

    При оценке опасности взрыва в результате присутствия пыли горючих материалов и часто материалов, обычно считающихся негорючими, например металлов, необходимо учитывать их специфические свойства, свойства воздушно-пылевых смесей и пылевые отложения, лежащие на поверхности технологических устройств и комнатного оборудования. Взрывные свойства горючих газов и паров горючих жидкостей четко определяются видом газа или пара и их параметрами.Другое дело с...

    доктор хаб. англ. Малгожата Круль, д-р хаб. англ. Александр Круль Выявление угроз

    Выявление угроз

    Электрификация связи включает, среди прочего, с необходимостью строительства мест для зарядки электроаккумуляторов в автомобилях. Машиноместа в подземных гаражах будут самыми желательными....

    Электрификация связи включает, среди прочего, с необходимостью строительства мест для зарядки электроаккумуляторов в автомобилях.Наиболее желательны парковочные места в подземных гаражах. В случае возгорания электромобиля полностью охладить батарею очень сложно — даже после того, как она потухнет, температура батареи все еще настолько высока, что через несколько десятков минут возгорание начинается заново.

    Магистр Юлиан Ветер Выключатель противопожарной защиты

    Выключатель противопожарной защиты

    Функция противопожарного выключателя (ППВ) в зданиях определена в Постановлении министра инфраструктуры от 12 апреля 2002 г. о технических условиях...

    Функция противопожарного выключателя (ППВ) в зданиях определена в Постановлении министра инфраструктуры от 12 апреля 2002 года о технических условиях, которым должны соответствовать здания и их расположение (сводный текст: Вестник законов от 2019 г., . , ст. 1065 с изменениями) [3].

    Вальдемар Йонец, магистр наук Вентиляция гаражей, автономных устройств пожаротушения и строительных конструкций

    Вентиляция гаражей, автономных устройств пожаротушения и строительных конструкций

    Горящие гибриды и электромобили — тема для обсуждения не только в автомобильной отрасли.Производители уже отозвали с рынка тысячи автомобилей, в основном из-за пожароопасности, вызванной...

    Горящие гибриды и электромобили — тема для обсуждения не только в автомобильной отрасли. Производители уже отозвали с рынка тысячи автомобилей, в основном из-за риска возгорания, который мог быть вызван аккумулятором, используемым в качестве накопителя энергии. Пожары гибридных и электромобилей также представляют собой серьезную проблему для строительной отрасли в плане обеспечения безопасности гаражных конструкций — их протекание иное, чем у автомобилей с двигателями внутреннего сгорания, работающих на жидком или газообразном топливе.

    .

    Анатомия промышленного кабеля

    • контакт
    • Склад
    • О нас / О нас
    • Новостная рассылка
    • Авторизоваться
    Двигатели и приводы Роботы ПЛК, ЧМИ, программное обеспечение Электроснабжение, низковольтное оборудование Коммуникация Безопасность Измерение Корпуса, разъемы, компоненты Промышленность 4.0
    • Market
    • Компании
    • Продукты
    • Экономика
    • Тема месяца
    • Отчеты
    • Интервью
    • Техника
    • Презентации
    • Календарь
    • Market
    • Компании
    • Продукты
    • Экономика
    • Тема месяца
    • Отчеты
    • Интервью
    • Техника
    • Презентации
    • Календарь

    Информационный бюллетень

    • контакт
    • Склад
    • О нас / О нас
    • Новостная рассылка
    • Авторизоваться
    Заказать новое издание

    Понедельник,

    .

    Полимеры в транспортных средствах | Пожарная бригада Обзор

    В прошлом веке полимерные материалы доминировали во многих отраслях промышленности, в том числе в автомобилестроении, и в то же время представляли множество опасностей во время пожаров.

    Популярность полимеров, безусловно, определялась относительно низкой себестоимостью производства и хорошими эксплуатационными свойствами. Их преимуществом является малая плотность, коррозионная стойкость и простота обработки [2].Также они характеризуются низкими затратами на обработку больших серий готовых изделий по сравнению с другими группами материалов и возможностью многократной обработки. Эти материалы подавляют шум и вибрации, улучшают комфорт и эстетику салона, используются для повышения пассивной безопасности в транспортных средствах. Они хорошо подходят в качестве материала для изготовления декоративных деталей, например, эмблем, фирменных знаков, декоративных полос и т. д.

    В автомобилестроении, наряду с развитием техники, все большее количество материалов на полимерной основе стали использовать, в основном для снижения массы автомобиля, а значит - снижения расхода топлива.График на рис. 1 показывает увеличение массы пластика в автомобилях за последние 20 лет.

    Рис. 1. Средняя доля полимерных материалов в массе легковых автомобилей в последующие годы [9, 16, 17]

    Средняя доля пластика в весе автомобилей 1977-1995 годов выпуска составляла около 8% [9], в автомобилях 1995-2005 годов - около 17% [9, 17]. Самый быстрый рост был зафиксирован в 2000-2015 годах, тогда этот вес увеличился примерно на 224 кг. В настоящее время общий вес пластика, используемого в транспортных средствах, в среднем по нескольким маркам автомобилей (в том числе: BMW 3, Audi A4, Skoda Octavia и Opel Astra) составляет ок.433,5 кг [17]. По сравнению с 1975 г. это почти шестикратное увеличение и составляет около 30 % массы всего транспортного средства [9, 14, 16], а к 2030 г. ожидается увеличение примерно до 70 % [16]. .

    Химическая промышленность тесно сотрудничает с компаниями, занимающимися производством автомобилей, и отвечает постоянно растущим потребностям и требованиям по использованию этого вида материалов в автомобилестроении.

    Также следует отметить, что использование инновационных решений, эффективных технологий и облегченных конструкций снижает себестоимость производства автомобилей.

    Другие пластмассы

    В конструкции транспортных средств используются различные виды полимерных материалов: эластомеры, термопласты и твердеющие пластмассы. Применяется все больше модифицированных и армированных материалов, а количество гомополимеров уменьшается.

    Детали кузова, колесные арки, кожухи, бамперы, а также некоторые элементы подвески автомобиля составляют около 48% материалов легковых автомобилей. Однако самым интересным является использование этих материалов в моторном отсеке, что до недавнего времени было невозможно из-за сложившихся там условий.К свойствам пластмасс, определяющим возможность их использования в автомобильных конструкциях, относятся: механическая прочность, жесткость, способность поглощать энергию, изоляционные свойства, тепловое расширение и устойчивость к повышенным температурам, а также трибологические свойства (см. процессы, происходящие в подвижный контакт твердых тел; определяемые при испытаниях на движение параметры, характеризующие трибологические свойства материала, включают, например, значение коэффициента трения, интенсивность изнашивания, износостойкость, температуру трения).Последняя особенность является здесь одной из самых важных, особенно если речь идет об элементах, установленных вокруг двигателя. В настоящее время в промышленности используются полимерные материалы, которые можно безопасно использовать при температурах до 300°С [1]. На рис. 3 показано сравнение температуры использования обычных материалов и полимерных материалов.

    Рис. 2. Список рабочих температур для обычных материалов и полимеров [1]

    Как видите, некоторые полимерные материалы имеют более высокую рабочую температуру, чем, например.дерево, цинк или алюминий (особенно энергозатратные в производственном процессе, и тем не менее широко используемые в моторном отсеке).

    Благодаря своим горючим свойствам и термической стойкости негорючие или негорючие полимерные материалы в основном используются в автомобилях.

    Увеличение процентного содержания пластмасс в конструкциях автомобилей снижает себестоимость их производства, но способствует увеличению пожарной нагрузки. Из-за малой плотности и низкой термостойкости полимерные материалы быстро изменяют свою форму и пористость под действием энергетического раздражителя, что влияет на кинетику копчения [6, 8].Чем больше полимерных материалов на участке, тем быстрее будет развиваться пожар и тем быстрее он полностью выгорит. Это показано на рис. 3. На нем также видно, что, несмотря на использование все большего количества полимерных материалов, общий вес транспортного средства увеличивается. Это продиктовано применением все более совершенных систем и большего количества компонентов. Если бы, однако, не применялись полимерные материалы, общий вес транспортных средств увеличивался бы гораздо быстрее.График его функции был бы параболой, а не прямой линией.

    Рис. 3. Увеличение пожарной нагрузки автомобилей, связанное с увеличением доли полимерных материалов в их конструкции с годами [15]

    Сжигание полимеров

    Полимерные материалы, как и органические материалы, обладают неблагоприятными свойствами горючести. Практически все природные и синтетические полимеры, в частности полиолефины и пластмассы из них, горят при воздействии на них источника огня [7].

    Горение полимеров представляет собой многостадийный процесс, в котором происходят взаимосвязанные, сложные химические и физические явления [3]. Под действием внешнего энергетического раздражителя (например, пламени, потока теплового излучения) материал нагревается. Горение поверхностного слоя полимерного материала может быть инициировано подводом энергии, достаточной для индукции локального термического разложения с выделением газообразных продуктов, способных к пилотному воспламенению при смешивании с воздухом (или кислородом) [12].В этих условиях газообразные продукты термического разложения также могут самовозгораться в результате, например, повреждения изоляции кабеля, трения или внешнего теплового потока. Эффект нагревания часто заключается в разрушении кристаллической фазы (плавлении) или снижении вязкости аморфной фазы полимеров. Начинается процесс деполимеризации (реакции, обратной полимеризации), т.е. укорочения длины макромолекул. Тогда с термопластичными материалами может произойти плавление и капание.Капли, отрывающиеся от материала, снижают локальную температуру его поверхности и тем самым влияют на дальнейшее протекание термического разложения и скорость горения [12]. Дополнительная опасность, создаваемая горячими каплями полимерного материала, заключается в передаче огня другим материалам. Выше 400 °С начинается эндотермический пиролиз или термическое разложение [8]. В результате пиролиза или термического разложения образуются горючие газы, которые при соединении с окислителем могут воспламеняться.

    Только термореактивные пластмассы проявляют склонность к тлению или свечению, в то время как термопласты плавятся и склонны к сжиганию легковоспламеняющейся летучей фазы.

    Процесс термического разложения или пиролиза термореактивных полимерных материалов является более сложным. При пиролизе или термическом разложении происходит сшивание (образование макромолекул с трехмерной структурой), реакции рекомбинации радикалов, возникающие в результате разрыва химических связей, в результате чего образуются жидкие и газообразные продукты и углерод формируются структуры. Углеродный слой, образующийся на поверхности полимерного материала, ограничивает поступление тепла внутрь горящего материала.Пиролиз или термическое разложение полимера вызывает выделение газа и из-за теплового расширения нагружает углеродный слой, который начинает трескаться. По мере термического разложения во все более глубоких слоях полимерного материала образуется обугливание. При контакте с воздухом кокс окисляется, признаком чего является накал, до полного сгорания - остается только пепел. Тогда скорость потери массы может быть в 10 раз ниже по сравнению с пиролизом [8].

    При благоприятных условиях горючая смесь (горючие летучие продукты с воздухом) может воспламениться. Принудительное воспламенение летучих горючих продуктов образуется, когда горючие газы, образующиеся в результате термического разложения, достигают концентрации во взрывоопасных (воспламеняющихся) пределах и тогда достаточно подать пилотный раздражитель, например, пламя или электрическую искру, чтобы возникло пламя. на поверхности полимерного материала. Самовоспламенение (самовозгорание, возгорание) может наблюдаться при достижении горючими газами соответствующей температуры, равной температуре самовоспламенения (воспламенения) хотя бы одного из горючих компонентов в воздухе, без участия пилота энергетического раздражителя. .Температура воспламенения летучих горючих полимерных материалов иногда на несколько десятков градусов ниже температуры самовоспламенения соответствующих полимерных материалов [14]. Дальнейшее поддержание процесса горения зависит от энергетического баланса системы, т.е. количества выделяемого горящим материалом тепла, необходимого для дальнейшего термического разложения и количества тепла, выделяемого в окружающую среду.
    Рис. 4. Схема пламенного горения полимерного материала [3, 8]

    На рис.4 показан процесс горения термореактивного материала, который, кроме горения легковоспламеняющейся летучей фазы, имеет свойство тлеть и тлеть, в результате чего на поверхности материала образуется пористый слой кокса. Окисление полимерного материала происходит при беспламенном горении. Явление тления касается только тех полимерных материалов, которые не размягчаются и не плавятся при нагревании, а образуют жесткую пористую карбонизированную структуру (например, некоторые пенополиуретаны в присутствии непламенного энергетического раздражителя).Для синтетических полимеров, используемых, среди прочего в строительстве или на транспорте, где пожар представляет наибольшую опасность для жизни человека в связи с его быстрым распространением, требуется соблюдение баланса между функциональностью полимерных материалов и риском, связанным с опасностью их возгорания.

    Разрушительное воздействие пламени разрушает структуру полимера, при этом продукты процесса горения в силу своей токсичности могут стать прямой или косвенной причиной смерти [11].Наиболее опасными продуктами являются цианистый водород и угарный газ. Следует также обратить внимание на явление синергизма при одновременном действии оксида углерода и цианистого водорода на живые организмы [10, 11] - суммарный токсический эффект смеси этих двух веществ больше, чем сумма их индивидуальной опасности. поза.

    Вредные вещества, образующиеся при сгорании пластмасс, попадают в организм человека всеми тремя возможными путями, т. е. через дыхательные пути, в результате всасывания через кожу и через желудочно-кишечный тракт.Риск этих соединений зависит от их концентрации, скорости их роста и времени, проведенного в загрязненной атмосфере. Количество дыма, выделяющегося в процессе горения полимеров, не менее важно, чем скорость выделения СО и СО2, поскольку причиной смерти при пожаре чаще являются токсичные продукты и дым, чем непосредственное возгорание [10].

    Огнестойкие полимерные материалы

    Чтобы уменьшить воспламеняемость пластмасс, их физически модифицируют соединениями, снижающими способность поддерживать и распространять пламя.Эти вещества именуются в научной номенклатуре, а в промышленности антипиренами или антипиренами. Замедлители увеличивают энергию, необходимую для инициирования процесса горения, но не полностью защищают от возможности возгорания полимера и его дальнейшего возгорания. Кроме того, добавление в полимер химических антипиренов обычно приводит к более высокой плотности дыма и токсичности по сравнению с плотностью дыма и токсичностью, полученными из немодифицированных материалов [10]. Полиуретан, который является компонентом пенополиуретана, используемого для изготовления сидений в автомобилях, при сгорании выделяет цианистый водород. Человек, вдохнувший пары цианистого водорода в закрытом помещении, может прожить только 90 секунд [13]. Вдыхание в открытом космосе ядовито и в долгосрочной перспективе даже смертельно.

    Сводка

    В промышленности нет материалов, которые не горят, не распространяют пламя или не выделяют ядовитые или токсичные газы.Их свойства, в т.ч. Низкая плотность, которая оказывает непосредственное влияние на малый вес изделий из этих материалов с высокой механической прочностью и коррозионной стойкостью, тем не менее высоко ценится конструкторами.

    Поэтому всегда обращайте особое внимание на то, где и при каких условиях будет использоваться компонент.

    Следует помнить, что никакие модификации пластмасс, в том числе вводимые в материалы антипирены, не сделают их полностью безопасными в условиях пожара.Пожарные должны быть предусмотрительны и избегать рутинных операций по спасению и тушению пожаров при возгорании автотранспортных средств. Бравада в спасательных и противопожарных мероприятиях и легкомыслие могут привести к трагическим последствиям.

    Капитан Сильвестр Норвински
    – докторант кафедры обработки полимеров Ченстоховского технологического университета, старший специалист по эксплуатации KP PSP Koluszki

    Рис. Сильвестр Норвински 9000 5

    Автомобильный рынок динамично развивается и перспективен.Польша находится на шестом месте в Евросоюзе по количеству автомобилей. Впереди нас только Германия, Италия, Франция, Великобритания и Испания [4]. По данным Центрального статистического управления, на конец 2014 года количество зарегистрированных легковых автомобилей в нашей стране составило чуть более 20 млн и было на 3,1% выше, чем в 2013 году. На 1000 жителей приходилось 520 автомобилей, при в среднем по 27 странам ЕС – 484. На практике это означает, что в Польше на двоих жителей приходится одна машина, а еще в 2000 г.упал на четыре.

    Сноски

    1. Билефельдт К., Папаси В., Валковяк Дж., Экологический автомобиль. Пластмассы в автомобильной технике, деталей 1. «Автомобильный архив» 2011, №2
    2. Доброш К., Матысяк А., Пластмассы: свойства и применение, Школьное и педагогическое издательство, Варшава, 1985.
    3. Дрисдейл Д., Введение в динамику огня с», John Wiley and Sons, Нью-Йорк, 1985.
    4. ГУС, Материал к пресс-конференции 29.08.2014.
    5. Ивко Ю., Поведение пластмасс в условиях пожара , «Пластики и химия» 2009, №3
    6. Янковска Г., Пжигоцкий В., Влохович А., Воспламеняемость полимеров и полимерных материалов , Варшава 2007.
    7. Jurkowski B., Некоторые аспекты испытаний на воспламеняемость полимерных композитов , Technical Journal 2009.
    8. Jurkowski B., Jurkowska B., Rydarowski H., Воспламеняемость полимерных материалов , Издательство Познанского технологического университета, Познань 2010
    9. Кулавик. A., Machnicka-Hławiczka M., Mamos J., Steinhoff J., Переработка пластиковых отходов от подержанных автомобилей, Центральный горный институт в Катовицах, Гливице-Прага 2011
    10. Półka M., Методика Испытания дымообразующих свойств материалов согласно Р-89/В-02856.
    11. Полка М., Воздействие продуктов горения на людей на различных стадиях пожара.Конференция SITP , Закопане, 1-4.04.2004.
    12. Шелка М., Пластмассы в огне, "Przegląd Fireniczy" 2003, № 11
    13. Шельф М., Майдер-Лопатка М., Двойная природа пен, "Przegląd Fireniczy" 2003, № 8.
    14. Stauber R., Werkstoffe im Automobilbau - Anforderungen und Trends, BMW Group, München 2006.
    15. Сыгит Б., Гузевский П., Расчетные факторы, определяющие возгорание легковых автомобилей, и их определение в следственной практике , Изд-во КЭС 2004, "Прокуратура и право" 2014, № 10
    16. http://www.ingenieur360.de/allgemeines/kunststoffanteil-im-auto-steigt-kontinuierlich, по состоянию на 16 июля 2015 г.
    17. http://www.autocentrum.pl/dane-techniczne, дата обращения 20 июля 2015 г.
    .

    mcr Polylack K вспучивающаяся масса 12,5 кг

    Mcr Polylack K – вспучивающаяся масса в виде густой замазки. При нанесении в качестве покрытия или шпатлевки масса образует на поверхности изолирующий пеноуглеродный слой при воздействии высоких температур, который на ранней стадии останавливает воспламенение полимерного изоляционного покрытия и препятствует распространению пламени по защищаемой поверхности.

    Масса предназначена для заполнения дефектов, неровностей и зазоров, а также других свободных микро- и макропространств, образующихся при огнезащите сооружений - в качестве вспомогательного материала - заполнения и герметизации.

    Mcr Polylack K является дополнительным продуктом к краске mcr Polylack F, которая действует как наполнитель и герметик.

    Для правильной маркировки монтажных водопропускных труб, изготовленных из продукции MERCOR, необходимо использовать наклейку из фольги или табличку из ПВХ.

    mcr Polylack K предназначен для противопожарной герметизации:

    • проходок одиночных кабелей, пучков кабелей, кабельных лотков,
    • проходок негорючих труб,
    • комбинированных проходок - кабелей, горючих труб, негорючих труб в горючая и негорючая изоляция,
    • 90 015 строительные зазоры и компенсационные швы.

    Европейская техническая оценка ETA-18/0171

    Сертификат о постоянстве производительности 1488-CPR-0680/W

    Европейская техническая оценка ETA-17/1040

    Сертификат Скота из константы из константы из константы из константы eTA-17/1040

    Сертификация константы из константы. Исполнение -CPR-0158

    Декларация соответствия DoP 81303

    Класс огнестойкости до EI 120.

    Толщина перегородок (минимум):

    • 100 мм - гибкие стены напр.из гипсокартона
    • 150 мм - перекрытия из бетона, железобетона или ячеистого бетона

    Максимальный размер комбинированного перехода 1200 х 1800 мм.

    .

    Технокабель 2х2х0,5мм Кабель YKSLYekpekw 300/500В

    Технокабель 2х2х0,5мм YKSLYekpekw 300/500В

    Использование

    Кабель сигнальный экранированный с индивидуально экранированными паровыми пучками, предназначенный для использования в энергорегулирующих и защитных устройствах, а также для электропитания.

    Использование экранированных паровых балок позволяет значительно уменьшить взаимодействие между различными сигналами, передаваемыми по кабелю.

    Общий статический экран защищает кабельные трассы от помех, вызванных внешними электрическими полями.

    Кабели подходят как для стационарных, так и для подвижных соединений внутри зданий.

    Оболочка кабеля маслостойкая.

    Строительство

    • Гибкие, многожильные, скрученные, мягкие медные провода, класс 5 согласно PN-EN 60228
    • изоляция из изоляционного ПВХ (ПВХ)
    • Изолированные провода, скрученные в пары
    • статический экран из ламинированной металлической фольги с заземляющей жилой из мягкой луженой медной проволоки, расположенной под экраном
    • центр обернут полиэстером
    • черный цвет RAL 9005

    Технические характеристики

    • Количество пар x крестовина y: 2 x 2 x 0,5
    • Внешний диаметр (прибл.): 8,4 мм
    • Индекс меди: 26,7 кг/км
    • Вес кабеля (прибл.): 78,5 кг/км
    • Максимальное сопротивление контура y при темп.20C: 78 Ом/км
    • Рабочее напряжение: 300/500 В
    • Испытательное напряжение: 3,0 кВ sk
    • Минимальное сопротивление изоляции: 20 МОм·км
    • Допустимая температура yy:
    - в рабочих условиях: +70С
    - при КЗ: +150С
    • Диапазон рабочих температур:
    - для стационарных установок: от -30С до +80С
    - для подвижных установок: от -5С до +70С
    • Минимальный радиус изгиба: 10 x диаметр кабеля
    • Пламя кабеля: нераспространяющееся пламя
    • Испытания на воспламеняемость: PN-EN 60332-1-2 и IEC 60332-1
    • Изготовлено по стандарту: WT-TK-17

    CE = кабель соответствует требованиям Директивы по низковольтному оборудованию 2006/95/EC

    .

    www.msfireline.pl - противопожарные переходы

    СИСТЕМА ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ PROMAT

    В соответствии с обязательными нормами строительного права здания должны быть разделены на противопожарные зоны определенного размера.

    Технические сооружения, особенно трубы и электрические кабели, многократно проходят через стены и перекрытия противопожарных перегородок. Эти проходы, также известные как водопропускные трубы или переборки, так же, как и перегородки, в которых они появляются, должны соответствовать критериям целостности и противопожарной изоляции.

    Для систем противопожарной защиты PROMASTOP® компания Promat предлагает ряд официально проверенных проектных решений.

    Кабельные вводы:

    Кабельные вводы PROMASTOP® закрывают проходы электрических кабелей через перегородки, сохраняя класс огнестойкости.

    Существуют следующие типы кабельных вводов PROMASTOP®:

    - Кабельные вводы из минеральной ваты в сочетании с эндотермическим покрытием, не содержащим растворителей

    ПРОМАСТОП® - Покрытие

    - кабельные вводы из огнезащитной пены PROMAFOAM®-C в сочетании с покрытием PROMASTOP® -

    Покрытие

    - кабельные вводы из огнезащитного раствора PROMASTOP®, тип S

    В дополнение к вышеуказанным решениям Promat предлагает систему керамических фитингов PROMASTOP® для беспыльного выполнения одиночных кабельных вводов.

    Одиночные кабельные вводы также могут быть просто и эффективно защищены путем герметизации огнезащитной массой PROMASEAL® или PROMASEAL®-Mastic.

    СИСТЕМЫ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ HILTI

    Движения и суставы

    Огнестойкий эластичный герметик CP 601S - EI 120

    Гибкая масса используется для герметизации негорючих проходок труб, стыков и компенсаторов.Материал основания: кирпичная стена, бетон, ячеистый бетон, стены из гипсокартона.

    - Удобная масса

    - хорошо приклеивается без использования грунтовки

    - отличная компенсация деформации

    Техническое разрешение ITB № AT-15-3269/2005

    Противопожарный эластичный герметик CP 606-EI 120

    Герметик для жестких и малоподвижных соединений, класс огнестойкости F2.Материал основания: бетон, стены из гипсокартона, кирпич, газобетон.

    - Удобная масса

    - подходит для покраски

    - легко удаляется перед сушкой водой

    Техническое разрешение ITB № AT-15-3269/2005

    Противопожарный вспучивающийся герметик CP 611A

    Герметик для вспучивающейся защиты отдельных кабелей и кабельных жгутов с классом огнестойкости EI 120.Применяется для герметизации водопропускных труб легковоспламеняющихся труб диаметром до 25 мм - герметизация водопропускных труб в качестве дополнения к применению раствора СР 636.

    Материал основания: бетон, газобетон или кирпичная стена, гипсокартон. Стены толщиной 120 мм и потолки толщиной 150 мм.

    Техническое разрешение ITB № AT-15-3269/2005

    Противопожарные кассеты

    Противопожарные кассеты PROMASTOP® закрывают отверстия в стенах и потолках для прохода монтажных труб из горючих материалов и тем самым снижают риск распространения огня и дыма на другие пожарные зоны, полы, лестничные клетки, пути эвакуации и т.д.

    Противопожарные кассеты используются для огнеопасных водопроводных труб, канализационных труб, пневматических почтовых линий, а также линий обеспыливания.

    Техническое разрешение ITB № AT-15-3961 / 2001

    FIREPRO

    СИСТЕМЫ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ

    Уплотнения для проходок, через которые одновременно проходят все виды трубопроводов и электрических кабелей.

    Комплексная система решений для пассивной противопожарной защиты в строительстве.Отправной точкой для создания этого решения стала система CONLIT 150, положившая начало созданию широкого спектра специализированных продуктов для противопожарной защиты, в основном вентиляционных и дымоудаляющих каналов и металлоконструкций.

    Монтажные переходы

    Проходки через стены и перекрытия, через которые проложены одиночные электрические проводники, кабели и жгуты проводов, а также трубы из негорючих и горючих материалов, составляют очень важный элемент противопожарной преграды.При отсутствии соответствующей защиты они создают риск снижения требуемой огнестойкости стены или потолка. Задачей защитной системы монтажных проходов является сохранение огнестойкости перегородки, снижение пожароопасности, что снижает риск распространения пожара

    Для выполнения монтажного перехода, обеспечивающего требуемую огнестойкость, используются следующие компоненты:

    - готовая минераловатная плита для герметизации системных проходок с нанесением огнезащитной краски ROCKLIT 150 BMA,

    - в качестве альтернативы можно использовать плиту из минеральной ваты без противопожарного покрытия ROCKLIT 150 и

    .

    нанесите противопожарную краску BMA,

    самостоятельно

    - шпатлевка противопожарная для герметизации монтажных проходок, FIRELIT BMS/BMK,

    - огнеупорный арбуз для защиты монтажных поверхностей, кабелей и труб - FIRELIT BMA,

    .

    Смотрите также